承压类特种设备受压元件壁厚测定问题的探讨

壁厚是承压类特种设备结构的主要参数.针对几例因受压元件壁厚未测定所留下的安全隐患,本文对承压类特种设备壁厚测定的必要性进行分析探讨,并分别就锅炉、压力容器和压力管道在相应法规标准中对壁厚测定的要求和对监检机构的要求提出了建议.     

浅谈化工压力容器和管道的壁厚测定

大型化工企业中,压力容器、压力管道种类数量繁多,使用条件苛刻,由于受流体冲刷或介质腐蚀的影响．使壁厚产生减薄。壁厚测定是压力容器和压力管道检验中的常规检验手段。也是对被检设备安全性能进行评价的重要依据,其目的是：     

基于电磁超声技术的管道壁厚检测研究

将电磁超声技术应用于管道壁厚检测现场时,由于探头换能效率低而导致底面反射信号弱、测量结果精度低、数据稳定性差等问题出现。本研究采用试验验证的方法对电磁超声探头中,检测线圈的缠绕圈数和永磁铁的磁场强度进行了优化,并在外径100mm和300mm的碳钢管道上进行了壁厚检测试验。结果表明：随着检测线圈圈数和磁场强度的增大,底面反射信号的波形更加清晰、幅度更高,整个声程范围内的噪声干扰明显降低。优化后的电磁超声检测系统能够满足管道壁厚检测的技术要求。     

储气井定期检验上管段井筒壁厚分析

储气井上管段是外腐蚀导致壁厚减薄较易发生的部位。储气井的外腐蚀存在不均匀性，本文采用反距离空间插值法对储气井上管段的壁厚离散数据做了整体分析，分析结果与现场实际情况基本符合。储气井地表周围应避免潮湿等带来外腐蚀，其固并方法应淘汰落后的固井灌浆工艺的同时须加入扶正器以实现水泥环的均匀保护。     

浅谈在用工业管道的壁厚测定

某企业的在用压力管道发生爆裂事故,经事故调查组现场调查分析主要原因是管道壁厚减薄,承受不了内部正常工作压力所致。本文根据分析结果,提出了开展日常在线定点测厚、年度检查测厚和定期检验测厚的处理措施,预防此类事故的再次发生。     

导波检测钢板下表面腐蚀区域及连续测厚法测定最小壁厚

本文讨论了超声波导波对钢板下表面腐蚀区域快速定位及连续测厚法准确测定其最小壁厚的检测方法,并通过试验测试验证了上述检测方法的准确性和有效性,从而为不能进入内部的压力容器、内表面被覆盖层或构件覆盖的压力容器及大型原油储罐底板下表面的腐蚀检测提供了一种有效的检测方法。     

超声波连续测厚法检测壁厚“增值”和“减薄”的应用

本文举例介绍了超声波连续测厚法检测壁厚"增值"和壁厚"减薄"的操作方法及检测过程,探讨了该方法在压力容器定期检验中的作用     

循环弯曲和内压作用下连续油管壁厚变化规律试验研究

连续油管作业期间,除受到循环弯曲载荷作用外,管内还常受内压作用,从而产生严重的塑性变形,会出现壁厚减薄和截面椭圆化,而大多数情况的疲劳裂纹都是源于壁厚减薄处。采用自制的连续油管疲劳试验机进行室内试验,模拟全尺寸连续油管在实际工况中受到的循环弯曲和内压作用,利用超声波测厚仪检测不同循环次数下的油管壁厚值。在300mm最大弯曲行程、20MPa内压下,连续油管壁厚变化率成抛物线下降趋势,得到壁厚变化率与循环次数拟合关系,可为预判连油管工作寿命提供依据。     

超声波地下高压储气井壁厚腐蚀测量及探伤系统

<正>由山东省特检院鲁特科技开发公司与上海鼎声联合幵发的地下储气井井壁自动化综合检测系统为专门用于野外地下储气井定检应用的综合测量系统,可定量检测出壁厚腐蚀及管壁内的周向裂纹。该设备经过多年的实践检验,工作稳定,操作方便,数据分析准确。原理与特点:1、该设备采用阵列式探头,将壁厚腐蚀检测和裂纹检测综合在一起,使储气井检测更加全面。2、检测器整合了探头激励、信号接收放大、信号处理与传输功能,提高了信号保     

腐蚀管道临界剩余壁厚的有限元分析

以腐蚀压力管道的最小允许壁厚为研究对象，应用大型通用有限元分析软件-ANSYS的OPT优化设计模块，建立有限元模型，进行非线性有限元分析．并以国外公开发表的实验模型为算例，得到与实验数据相近的结果，验证了有限元分析的准确性．对实际工程有一定的指导意义．     

工业管道首次定期检验弯头壁厚减薄分析及检验对策

弯头壁厚减薄在工业管道首次定期检验过程中经常遇到,然而对其进行安全状况等级评定时经常评为4级,与实际不符.本文通过两个检验案例分析产生这种现象的原因,认为弯头的减薄并不都是由使用过程中造成的,而是弯头制造时产生的减薄,这种现象对工业管道的安全状况等级评定产生干扰,最后依据相关规范给检验人员提供解决措施,并有针对性的提出...     

挡烟垂壁作用下狭长通道内烟气输运特征研究

为揭示挡烟垂壁对狭长通道火灾烟气特征及温度分布的影响,运用火灾动力学软件FDS,研究了狭长通道内不同高度挡烟垂壁下火灾烟流运动行为,重点探讨了密度跳跃过程及近火源区烟气特征参数变化。结果表明:挡烟垂壁增加了密度跳跃中翻滚区的长度,缩小了卷吸空气范围,造成烟气质量流率相应减少;挡烟垂壁对烟气垂直速度分布的影响主要作用在挡烟区,且与垂壁高度有关;垂高大于0.3 m,受挡烟垂壁高度影响,在垂直高度1.5~2 m位置出现一定速度的烟气逆流,速度分布曲线呈现与无挡烟垂壁不同的凹陷区,非挡烟区烟气垂直速度服从高斯分布;与无挡烟垂壁相比,挡烟垂壁上游顶棚附近温度普遍增高,下游温度衰减速率随挡烟垂壁高度的增加而加快。     

火灾环境中油罐罐壁冷却优化部署研究

对油罐火灾中着火罐罐壁和邻近罐罐壁的温度分布进行了科学分析,并进行了罐壁冷却实验研究,研究不同油罐罐壁材质对冷却效果的的影响,以及有热源作用和无热源作用罐壁在不同流量冷却水作用下的温度变化规律。结果表明,不同罐壁材质对冷却效果的影响不大,在实际火灾中可忽略罐壁材质的影响;流量越大,冷却速度越快,但达到火灾冷却要求时,不同大小流量冷却水的冷却效果差异并是很大,合适的供水强度是油罐高效冷却的前提。对油罐火灾冷却力量的部署提出了优化原则,为防灭火工作提供了一定的科学依据。     

L型挡烟垂壁的防烟效果研究

为研究L型挡烟垂壁的最佳挡烟效果,采用FDS模拟了20种工况,对L型挡烟垂壁的两个关键参数,即挡烟垂壁的下部延伸长度和排烟口到挡烟垂壁之间的距离进行研究。在不增加排烟量的前提下,比较不同的挡烟垂壁下部延伸长度和排烟口到挡烟垂壁之间的距离的防烟效果。由各种模式下的模拟结果可知,最佳工况为工况15,即下部延伸长度为0.9 m,排烟口到挡烟垂壁之间的距离为1.5 m,在此工况下走廊在人眼特征高度处的烟气温度始终处于安全范围内。对比相同条件下的传统挡烟垂壁即工况3,工况15可以减少40%的热量进入前室。     

高热壁油气热爆燃实验研究

设计了高热壁油气热爆燃实验系统,对地下受限空间油气混合物在高热壁条件下的热爆燃现象进行研究,获得了油气热爆燃过程中测点的温度和各成分体积分数变化历程,以及热起燃过程的时序照片.根据实验结果,讨论了油气混合物热爆燃的着火方式、着火条件及着火延滞期规律.结果表明,高热壁条件下,密闭坑道内的油气混合物的着火温度高于自燃点近80 K.高热壁周围极大的温度梯度是着火温度远高于自燃点的原因之一.热壁条件下油气混合物引燃过程分为缓慢氧化阶段、快速氧化段和着火段3个阶段.热壁着火的延迟期在实验条件下相当长,着火方式以热壁表面油气点燃为起点.     

黏土地层联络通道冻结壁厚度优化设计及应用研究*

为解决传统冻结壁设计方法不能真实、合理地反映黏土地层中联络通道冻结壁实际受力情况，进而导致冻结壁厚度设计过于保守的问题，结合黏土地层直墙拱形冻结壁实际受力特点，基于对冻结壁支护压力的合理计算，提出1种适用于黏土地层冻结壁厚度设计的优化方法。结果表明:与传统设计方法相比，该方法所确定冻结壁支护压力与实际施工环境中冻结壁受力状态吻合效果更好，并且能够提供合理的安全储备；经数值计算和现场应用验证，计算所得冻结壁设计方案可以满足施工环境中的承载力及变形稳定性要求；且相较传统设计方案，所得方案兼具安全性与经济性，可有效规避因设计过于保守和冻结周期过长引起的冻胀、融沉变形过大等工程灾害的风险；该方法高效、易行，可为传统冻结壁设计方法提供必要补充，亦可为类似工程的施工设计提供有益参考。     

挡烟垂壁对长通道顶棚温度分布的影响研究

为提高长通道内部挡烟性能,揭示挡烟垂壁在长通道烟流控制中的作用,利用数值模拟方法研究挡烟垂壁与火源的距离分别为4.2、6、9、12 m,垂壁高度在0.3~0.9 m时顶棚附近烟气温度纵向分布;拟合模拟数据得出挡烟垂壁位置与高度综合影响下长通道挡烟垂壁下游温度纵向分布预测公式,并通过1∶5小尺寸通道火灾试验对预测公式进行验证。结果表明:挡烟垂壁对其上下游烟气温度分布的影响分别表现为减缓衰减与加速衰减2种效果;随着垂高的增加,垂壁上游温升值增大,下游温升值减小,且下游温度衰减速率与垂壁高度有线性关系;挡烟垂壁离火源越远,烟气温度纵向衰减越慢,高温危险区域越大;试验温度数据与公式预测值二者吻合较好,验证了数值模型的有效性。     

玻璃式电梯井道壁的检验和整改

正当前,在观光梯、旧楼加装的模块化电梯等场所,玻璃式井道壁使用量与日剧增,一旦电梯玻璃井道壁失效,就会发生事故。因此,开展玻璃式井道壁检验风险点和问题整改方案的分析工作,对加强检验质量建设工作和玻璃井道壁的应用推广具有重要意义。     

常压储罐罐壁失稳的原因分析与防止措施

分析了常压储罐罐壁失稳的主要原因,给出了罐壁稳定性的校核方法,并提出了防止的措施。     

在用压力容器强度校核的探讨

使用中的压力容器（下简称在用容器）壁厚的减薄在所难免,有的还比较严重。因此,对壁厚减薄较多的在用容器,为确定其能否继续运行,检验时就须对它进行强度校核（下简称强校）。而强校时强校壁厚的选取,有关规程和标准中作了明确的选取规定。1990年劳动部《在用压力容器检验规程》（下简称《检规》第24条2．6点规定,“强校的剩余壁厚按实测最小值减去到下一个使用周期的两倍腐蚀量,作为强校的壁厚”。这一强校壁厚的选取规定,并未要求应对在用容器的母材部分（下简称母材）和焊缝及其热影响区［焊缝的热影响区认为距焊缝边缘母材制造…