1025t/h四角切圆煤粉炉内空气过量系数对NO生成的影响

文章采用计算流体力学软件Fluent数值模拟了1 025 t/h四角切圆煤粉炉内的湍流扩散燃烧,分析了空气过量系数对炉内烟气速度、烟气温度和氮氧化物组分的影响。结果表明:空气过量系数会对炉内流场的空气动力学特性和温度场分布均匀性产生显著影响。煤粉炉膛最佳空气过量系数为1.07,此时炉内温度场、速度场和浓度场的分布可使燃烧中间产物HCN和NH_3较好的将燃料型NO还原为N_2,来充分发挥空气分级燃烧降低NO排放的功效。     

烟气中过量空气系数对污染物排放的影响分析

通过对燃烧设备在燃料燃烧时,理论空气量、理论烟气量及烟气组成、实际空气量、实际烟气量及烟气组成的分析,指出过量空气系数的大小,直接影响燃料的完全燃烧,同时也直接影响烟气中污染物的排放浓度,提出了监测污染物的排放浓度时应控制过量空气系数.     

废轮胎热解富芳烃油燃烧温度与烟气污染物排放特性

清洁燃烧是各类有机固废热解油高效能源化利用的主要途径。全钢废轮胎热解油产物中芳香烃含量约占30%,其热值及黏度与柴油相似,但闪点偏低,仅为20℃。在自建燃烧炉膛中进行燃烧实验,研究了废轮胎热解油的燃烧温度及烟气排放特性。实验发现,当过量空气系数为1.3时,热解油燃烧温度最高;当过量空气系数为1.4时,烟气中CO浓度降至0;NO_x浓度随着过量空气系数增大而升高;过量空气系数超过1.3后,SO₂浓度大幅降低。喷射油压提升可提高燃烧温度,使热解油燃烧更加充分,同时可降低烟气中CO浓度,促进热力型NO_x生成。当压力由1.5 MPa升至1.75 MPa时,燃烧温度、CO浓度与NO_x浓度变化幅度最大。喷嘴喷孔直径增大会使雾化锥角增大,燃油雾束更易展开与空气接触反应,CO浓度随之降低;同时雾化锥角的增大可减小喷雾贯穿距,缩短火焰长度,减少烟气在高温区的停留时间,降低NO_x浓度。     

煤粉锅炉掺烧石油焦燃烧污染物排放特性的研究

对煤粉锅炉掺烧石油焦的污染物排放特性作了较详细的研究.煤焦粉的细度对燃烧性能影响很大,因而间接地影响NO_x,SO₂排放;煤焦掺混比以及煤、焦各自的含氮、硫量对NO_x,SO₂排放影响明显;烟气中SO2的浓度随过量空气系数α的增大而减少,过量空气系数α在1.3～1.4之间时,烟气中NO_x的浓度最高.现场调试结果与实验室试验结果基本一致.实际应用中应综合考虑煤焦粉细度、煤焦掺混比以及煤焦中含氮、硫量对其燃烧特性以及NO_x,SO₂排放的影响,以确定合适的细度及煤焦掺混比投入生产运行中.      

燃BMF锅炉烟气监测过量空气系数取值探析

阐述了锅炉中燃料燃烧时过量空气系数及其对污染物排放浓度的影响。指出BMF是固体燃料,其过量空气系数取值,应按燃煤固体燃料值为1.8。提出了减少排放烟气中过量空气系数实测值的途径。     

集中供热锅炉NO_x的污染控制对策

集中供热建设项目环评中,选择采用低过量空气系数的锅炉本体设备及加强锅炉运行管理方案来控制NOx排放。选用的锅炉过量空气系数低于1.43,同时控制过量空气系数α数值,最终烟气中NOx排放浓度折算为143mg/m3,NOx能达标排放。     

不同稀释剂对燃气锅炉NOx排放及燃烧稳定性的影响

结合试验与数值模拟,对比分析了过量空气、烟气、水蒸气3种稀释剂对天然气锅炉扩散燃烧过程中的NO_x排放及燃烧稳定性影响。结果表明:随着稀释剂吸热功率的增加,NO_x生成量减少。添加等同吸热功率的过量空气、烟气、水蒸气时,NO_x生成量依次减少,在3种稀释剂吸热功率达到250 k W时,NO_x生成水平分别为78,30,20 mg/m3;继续增加稀释剂添加量,燃烧稳定性变差。采用烟气再循环技术,在燃烧稳定极限点的NO_x排放浓度随过量空气系数增大先下降后保持不变;而采用加湿燃烧技术,在稳定极限点的NO_x排放度随过量空气系数升高而升高。     

常温空气无焰燃烧中NOx生成的研究

研究了常温空气无焰燃烧中Nox的生成规律.实验研究和计算分析表明,在燃烧器射流对称轴上(300mm×2000mm的空间内),自喷口至炉膛中心处,有一个温度较低的剧烈的燃气与空气扩散混合区,在此区域内,不生成Nox;温度大于1320K的区域,开始生成N2O;在炉膛后部温度大于1810K的高温区,开始生成NO.过量空气系数与容积热负荷对烟气中Nox生成量的影响不大与传统的扩散火焰或预混火焰不同,常温空气无焰燃烧反应发生在一个弥散的宽广区域,在整个炉膛内同时进行,炉膛内高温区面积很小,因而Nox的生成量低,排放稳定.     

污泥与煤在循环流化床混烧过程中的汞排放特性

在密相床截面积为0.23m×0.23m、高度为7 00m的循环流化床燃烧试验装置上进行了含汞污泥与煤的混烧试验.测试并分析讨论了污泥与煤混烧过程中汞的分布,探讨了Ca/S摩尔比、脱硫剂种类、过量空气系数等运行参数以及烟气成分对汞在烟气、飞灰和炉渣中形态分布的影响规律.结果表明,大部分汞进入烟气,且元素汞是混烧烟气中的主要存在形态.钙基脱硫剂对烟气中氧化态汞有较强的吸附脱除作用,CaO对汞的脱除效果要好于CaCO3.随着烟气中SO2、NOx浓度的增大,烟气中二价汞所占份额呈上升趋势.过量空气系数对烟气和灰渣中汞的浓度和形态分布有较大的影响.     

生物质再燃降低NO排放的实验研究

在大型一维多功能脱硝试验台上进行了生物质再燃脱硝特性实验,结果表明:生物质挥发分含量越高、颗粒比表面积越大,其再燃脱硝效率越高;生物质再燃脱硝过程中存在最佳运行参数:最佳脱硝温度在900℃左右,最佳过量空气系数约为0.8,再燃比为15%~20%。     

低负荷间歇运行燃煤锅炉烟尘排放规律的探讨

通过对不同负荷情况下运行的燃煤锅炉烟尘排放浓度测试,探讨了低负荷间歇运行燃煤锅炉的烟尘排放规律.随着锅炉负荷的降低,过量空气系数变大,烟尘排放浓度和排放量也变大.在相近低负荷条件下运行的不同出力的锅炉,额定出力大的锅炉烟尘排放量大.在燃煤量相近而在不同负荷状态下运行的两台锅炉,额定出力大的锅炉烟尘排放量大.对于常年低负荷运行时的锅炉,环境管理部门在对其烟尘排放进行监督管理时宜以低负荷运行时的烟尘测试教据为依据.     

低负荷间歇运行燃煤锅炉烟尘排放规律的探讨

通过对不同负荷情况下运行的燃煤锅炉烟尘排放浓度测试，探讨了低负荷间歇运行燃煤锅炉的烟尘排放规律。随着锅炉负荷的降低，过量空气系数变大，烟尘排放浓度和排放量也变大。在相近低负荷条件下运行的不同出力的锅炉，额定出力大的锅炉烟尘排放量大。在燃煤量相近而在不同负荷状态下运行的两台锅炉，额定出力大的锅炉烟尘排放量大。对于常年低负荷运行时的锅炉，环境管理部门在对其烟尘排放进行监督管理时宜以低负荷运行时的烟尘测试数据为依据。     

煤粉再燃对锅炉CO及N2O排放控制的试验研究

结合CO和N2O的生成及分解机理，利用2．11 WM燃煤半工业炉进行了煤粉再燃试验，研究了煤粉再燃技术对锅炉CO和N2O排放的控制效果．试验发现，随再燃比的增加和再燃区过量空气系数的减少，CO和N2O的脱除效果增强；过高或过低的一级燃烧区过量空气系数均不利于CO的脱除；N2O的脱除随一级燃烧区过量空气系数的增大而增大．煤粉炉应用煤粉再燃技术可以实现CO和N2O的同时脱除，因而可开发该技术在燃煤锅炉中的多种污染物联合控制能力。     

锅炉烟尘排放浓度测试和过量空气系数的计算

GB3841《锅炉烟尘排放标准》和GB5468《锅炉烟尘测试方法》均提出了过量空气系数的换算值及其计算方法.过量空气系数与锅炉烟尘排放浓度有什么关系?为什么进行锅炉烟尘排放浓度测试时要计算过量空气系数呢?过量空气系数(亦称过剩空气系数)用符号"α"表示,是实际空气量和理论空气量的比值.燃料的燃烧过程,实际上就是燃料中可燃元素与空气中氧发生强烈反应的过程.每公斤燃料完全燃烧所需要的空气量(即按理论计算的空气量)称为理论空气量.这     

层燃锅炉低氮燃烧技术研究

通过对2 t/h层燃锅炉燃烧条件的分析,提出低氮燃烧技术改造方案,并进行燃料分级燃烧、空气分级燃烧和烟气循环对NOx排放控制影响的研究。研究结果表明:采用分室配风实现空气分级燃烧和燃料分级燃烧,NOx排放量由260~359 mg/m3降为137~182 mg/m3;循环烟气率达10%~15%时,烟气循环可实现降低NOx排放3%~5%;相同燃烧状况下,低氮燃烧技术优化后NOx的排放浓度由低氮燃烧改造前的301~430 mg/m3降低到137~182 mg/m3。层燃锅炉低氮燃烧改造后烟气中NOx浓度低于200 mg/m3,可作为有效的NOx控制技术。     

天然气燃烧器的低氮优化及数值模拟

近年来，天然气低氮燃烧技术层出不穷，然而单一低氮技术的控制效果始终有限。为实现天然气清洁燃烧和低氮排放，设计了一种集分级燃烧、旋流燃烧和烟气再循环等低氮技术于一体的新型低氮燃烧器，以降低燃烧过程中氮氧化物的生成和排放。建立了功率14 MW的燃烧器模型并对其进行数值模拟计算，分析了不同燃烧器结构和运行参数下燃烧器出口附近温度场、速度场以及氮氧化物(NO)浓度场，探究了混合气体旋流强度和二次风出口速度等因素对低氮燃烧性能的影响，优化该燃烧器的结构和运行参数使其达到最佳低氮性能。结果表明：优化前的燃烧器可使燃气在出口截面分布均匀并与空气充分混合，出口截面NO质量浓度已经低于30 mg·m^-3的低氮排放标准；燃气支管数量优化为8根时，高温区的集中度和氮氧化物的排放量最低，出口截面NO质量浓度低至7.61 mg·m^-3;一次风和燃气混合气体旋流强度S₀优化为0.6时，出口截面NO质量浓度低至5.04 mg·m^-3,S₀越大，产生的旋流效果越好，炉膛内的烟气内循环效应越明显；二次风出口速度...     

提高旋流燃烧器燃烧经济性方法的探讨

燃烧优化前锅炉各台燃烧器一次风速不均、煤粉细度偏粗、出现炉内结焦、高温腐蚀等问题.通过对制粉和燃烧系统相关参数的优化,降低了一次风量,均衡了各管的一次风速、减小了煤粉细度、确定磨煤机最佳风煤比,确保了燃烧器出口煤粉的及时着火和充分燃尽,有效地降低了炉膛火焰中心及炉膛出口烟温,炉膛结焦和高温腐蚀现象有了明显的改善,保证了锅炉的安全、经济运行.     

基于Aspen Plus的生物质燃烧NOx生成模拟

利用Aspen Plus软件平台建立了生物质燃烧模型,对燃烧中NOx的生成进行了模拟计算,计算结果与已有文献的试验结果较好地相符.在此基础上,研究了燃烧温度和过量空气系数对生物质燃烧NOx生成的影响规律.结果表明,生物质燃烧过程中NOx的生成量随温度和过量空气系数的增长而快速增长;应用Aspen Plus模拟生物质燃烧具有一定的可行性,而且其模型参数设置较为灵活,能够对多种生物质的燃烧进行热力学分析,可为生物质清洁燃烧技术提供有益参考.     

华能北京热电厂锅炉烟气中氮氧化物控制技术

叙述了锅炉烟气氮氧化物的产生过程和控制原理 ,以及华能北京热电厂锅炉烟气氮氧化物的控制设备和实际运行效果。表明 ,液态排渣锅炉可采用空气分级低氮燃烧方式来有效地控制烟气中的氮氧化物的排放浓度     

锅炉尾部受热面腐蚀原因分析及对策

锅炉尾部受热面的省煤器和空气预热器，在运行当中，由于负荷变动、煤质变化等原因容易积灰和腐蚀，影响设备正常运行，造成不必要的经济损失。１　腐蚀原因燃煤在燃烧过程中产生的ＳＯ２，在烟气富氧条件下继续氧化成ＳＯ３。ＳＯ３与烟气中的蒸汽形成硫酸蒸气。由于省煤器进口水温低、热负荷波动、煤质变化等原因，使尾部温度低于烟气酸雾的露点温度，从而使硫酸蒸气凝结在锅炉尾部，对金属壁面造成腐蚀、尾部积灰，严重时导致泄漏和堵塞，影响锅炉正常运行。２　防止腐蚀的对策①提高锅炉机组的负荷率，避免锅炉低负荷运行时间过长；②少…