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我厂产品陶瓷泥浆磁选机主要零件栅片体是用波纹形带料绕制成的,其形状如图一所示。原材料为1毫米厚的2CrB带料,波纹形带料用量较大,我们采用辊轧成形的方法来生产,五年以来,使用效果较好。现将该工装及辊轧工艺过程介绍如下: 相似文献
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主要介绍了90°推制大口径弯头设计及成形的工艺过程、变形特点,分析了推制大口径弯头成形过程中金属的流动规律以及弯头内外弧壁厚与设计强度的关系。 相似文献
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为了适应生产的需要 ,武汉理工大学材料学院材料成形及控制工程系研制开发了双锥辊辗压机 ,并且申报了有关专利。重庆工学院张猛教授参与了双锥辊辗压机、工装设计及模具研制工作。双锥辊辗压机的两个锥辊分别安装在机器主轴轴线两侧。两锥形轧辊回转线与机器主轴轴线相交于一点 ,交角α =45° ,锥顶角 β =180°-2α。主电机减速箱驱动回转头旋转 ,实现两锥辊绕机器主轴轴线公转。工作台装在滑块上 ,在液压驱动下 ,工作台与锥形轧辊距离渐近 ,直到锥辊与工件接触时 ,两者之间的接触摩擦力带动锥辊绕自身轴线自转。滑块的继续运动形成锥辊对… 相似文献
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确定不同保证率下的中国酸沉降临界负荷 总被引:6,自引:0,他引:6
在进行中国酸沉降临界负荷区划时 ,通常以 1°× 1°(经纬度 )的网格为单位进行计算 ,难以反映网格内不同生态系统对酸沉降敏感性的差异 .为了便于决策者根据临界负荷确定酸沉降控制对策 ,也为了使 1°× 1°的结果更具代表性和实用性 ,本研究确定了 0 1°× 0 1°网格为单位计算的中国酸沉降临界负荷 ,并在此基础上通过引入保证率的概念 ,得到了一系列与一定的经济技术水平相适应的、允许有一定损失的 1°× 1°的中国酸沉降临界负荷图 .利用累积分布函数 ,本研究还确定了不同保证率下的中国酸沉降超临界负荷分布和各省、市、自治区的酸沉降临界负荷 . 相似文献
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我厂在生产三类压力容器时,曾遇到了如图1所示的φ2400×14439乙炔发生器第一二中间贮斗制造工艺问题。按以前的制造工艺,这个贮斗的上,下锥及上下锥衬铝是在卷板机上卷板成形,中间过渡环及中间过渡环衬铝是在压力机上冲压成形,即沿圆周分成六段,用图2所示的专用模具分段冷冲压成形,然后将六段焊成一个整圆过渡环。按这 相似文献
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半轴套管(图1)是我厂生产的110型微型汽车上的一个零件。材料为08钢管,毛坯尺寸为φ60×3312。σ_s 为1.96×10~8pa。利用如图2所示模具可在保证完成管坯上端扩口的情况下使管坯下端缩口.设备为 YB—300型油压机。成形模具中的凸模、凹模和定位板工作部份的尺寸见图3、图4、图5。凸模和凹模的粗糙度均为 Ra0.8。材料 T10A,热处理 HRc56~60。 相似文献
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一、工艺简介精馏器是吸收扩散式冰箱中的重要零件之一,其产品图如图1所示。毛坯为φ22×1的薄壁低碳钢管,其中需加工的部分有四道椭圆环形槽。其间距较近(20mm),压入部位较深(双面为10mm)。本产品成形的难点就是钢管易被压瘪。要防止压瘪,可以在管内衬以芯棒,可是产品结构又不允许在 相似文献
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<正> 目前,许多工厂的生产及浴室用水多采用蒸汽加热。加热时,将蒸汽管道插入水中,通入蒸汽,此时产生宽频带噪声,其强度可达106dB(A),危害工人及居民的健康。使用我市特种陶瓷厂研制成功的多孔陶瓷消声器,可使噪声强度降低25~30dB(A),效果显著。 1 多孔陶瓷消声器的结构和性能多孔陶瓷消声器在成型过程中,由颗粒堆积形成微孔,高温烧成。其形状为圆管形,直径×高×壁厚(mm)为60×125×15。结构见图1。多孔陶瓷的微孔孔径为90~ 相似文献
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应用内压弯管新方法弯制弯曲半径R=36mm,规格为φ24×1.5薄壁铜管,检测结果证明这一方法能有效的控制椭圆度,且壁厚减薄量仅为壁厚的12%。 相似文献
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吉春祥 《环境与可持续发展》1992,(1)
以某种污染物为基准,参照某类环境标准,提出各主要污染物的标准系数(α),各污染物的折纯量与其对立的标标准系数之积,即为该污染物的标准量。标准量数字表达式: P_(wi)=C_i·Q_i·α_i×10~(-6)(W取Water的字头,代表废水污染物)P_(gj)=C_j·V_j·α_j)×10~(-9)(g取gas的字头,代表废气中污染物) P_总=P_w+P_g =sum from i=1 to n C_i·Q_i·a_i×10~(-6)+sum from j=1 to k C_j·V_j·a_j×10_(-9)(i=1, 2…n j=1, 2…k) 相似文献
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OH自由基绝对标定系统的建立和研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用H2 O在 1 85nm紫外光照射下产生定量OH自由基 ,用低压扩散激光诱导荧光技术建立了OH自由基标定系统 .在实验条件下 ,体系产生OH自由基的浓度范围为 3× 1 0 7— 2× 1 0 9个·cm- 3,得到归一化荧光信号 (S)与OH自由基浓度的定量关系为S =6 0 4× 1 0 - 9[OH]- 0 0 4 0 7(R2 =0 987) ,并研究和讨论了饱和效应以及体系中可能存在的干扰 . 相似文献
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《地球与环境》1990,(4)
在所有30幅陆地卫星图象(覆盖了北纬8°以北尼日利亚整个地区)上,凡长度在5km以上的线性构造都进行了解译。每幅1:1000000的图象,都使用了4、5、6和7光谱波段。利用这些图幅作成的解译镶嵌图,绘制了一幅尼日利亚线性构造图。根据线性构造组合的空间和方向分布特征进行的区域线性构造分析,揭示出NE—SW、NW—SE和N—S三组总构造走向。对每个1°×1°网格内的线性构造密度都用常规方法进行了测定,并据此结果绘制了线性构造密度等值线图。线性构造密度图与原生矿产图的对比表明,高线性构造密度区与已报道的诸如Fe、Sn、Au、Pb—Zn和U等大多数原生矿具有良好的相关关系;这种相关关系说明尼日利亚的原生矿化作用受构造控制。因此,该线性构造密度图已成为一种有助于尼日利亚固体矿产勘探的有用的基本图件。 相似文献
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计算六角螺栓切边力,他统的计算方法为P=6·a·H·τ(图1),但由它得到的结论却与生产实践不一致。后经实际分析与实验验证切边力P与H无关,其理由如下 1.由切屑形状可观察到剪切面并不是发生在A面,因此用P=6·a·H·τ计算,显然是不妥的(图2)。 2.通过对D相同而H不同(图3)的螺栓做切边试验,结果切边力P基本恒定(a 相似文献
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溴虫腈在甘蓝及土壤中的残留检测及降解动态 总被引:12,自引:0,他引:12
建立了用高效液相色谱法检测甘蓝和土壤中溴虫腈残留的分析方法.土壤和甘蓝样品经丙酮/水混合液(体积比为8∶2)提取,用装有无水硫酸钠和中性氧化铝的层析柱净化,用C18柱作为分析柱,甲醇与水混合液(体积比为80∶20)作为流动相,在260nm的检测波长下,用高效液相色谱法定量测定甘蓝和土壤中残留的溴虫腈.在溴虫腈添加质量比为0·1~1·0mg·kg-1范围内,甘蓝和土壤样品的平均回收率为90·6%~93·3%,变异系数为1·9%~11·6%,在上述条件下,甘蓝和土壤中的最低检出限为0·0162mg·kg-1.应用上述方法,测定了10%溴虫腈纳米功能化制剂和10%溴虫腈悬浮剂在甘蓝和土壤中的降解动态.结果表明,10%溴虫腈纳米功能化制剂和10%悬浮剂在甘蓝中的降解动态方程分别为C=4·0431e-0·3103t(R2=0·9528)和C=6·9611e-0·2686t(R2=0·9272),半衰期分别为t0·5=2·2d和2·6d;在土壤中的降解动态方程分别为C=0·2538e-0·1612t(R2=0·9281)和C=0·537e-0·1754t(R2=0·9845),半衰期分别为t0·5=4·3d和3·9d.按推荐剂量的加倍量施药,在甘蓝中的最终残留低于美国国家环保署规定之蔬菜最大允许残留量(1mg·kg-1).10%溴虫腈纳米功能化制剂在甘蓝和土壤中的降解都比10%溴虫腈悬浮剂快,且作物的最终残留量也比较少,所以,溴虫腈纳米功能化制剂能较好地减少其在作物和土壤中的残留. 相似文献
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D301R树脂对铬(Ⅵ)的吸附性能研究 总被引:7,自引:0,他引:7
在pH=2.63的HAc-NaAc体系中,D301R树脂对Cr(Ⅵ)有较好的吸附性。树脂的静态饱和吸附容量为206mg/g。用 5%NH4CI和10%NH3·H2O的混合液能定量洗脱,测得吸附速率常数k298=2.52×10~(-4)/s。吸附过程遵守Freundlich等温式。298K 时测得吸附热力学参数△H=3.33kJ/mol、△G=-6.96kJ/mol、△S=34.5J/(mol·K)。树脂功能基与Cr(Ⅵ)的配位比为1:1。 相似文献