二萃塔再沸器泄漏原因分析和返修

对二萃塔再沸器泄漏原因进行分析,提出采用内孔焊的焊接方式进行返修,并通过换热管和管板的角焊缝和内孔焊的剪切强度做对比试验,确定最佳工艺参数,证明采用内孔焊的工艺进行返修能够满足设备长周期的使用要求,保证了设备的安全运行。     

卧式水冷器换热管与管板间接头的焊接工艺探讨

本文对卧式水冷器换热管与管板间焊接接头（以下简称管头）泄漏原因进行了分析,改进了卧式水冷器管头的焊接工艺,在管板（20MnMo）上堆焊了低碳钢过渡层,将原来换热管与管板间接头的异种钢焊接变为同种钢相焊,降低了焊接难度,在低碳钢管头焊缝上又堆焊了1层镍基金属。同时对管头进行了贴胀,对管头焊缝进行了射线检测和渗透检测,提高了管头焊缝质量,延长了卧式水冷器的使用年限。     

承压设备焊缝超声相控阵检测读谱

介绍按ASME法规最新版(2009增补版)要求,用超声相控阵技术检测承压设备焊缝时,根据相控阵扇形(S-)扫描图像结合相应探测布置截面图,对典型焊接缺陷检测图谱进行识别和评定的应用案例。所涉及的焊接接头为相比于一般X型坡口双面焊是有一定检测难度的V型坡口单面焊和T型接头组合焊,焊接缺陷包括:焊趾裂纹、焊道下裂纹、内表面开口裂纹、坡口未熔合、根部未焊透、以及密集气孔等。同时,还比较了相控阵检测的定量结果与实际缺陷尺寸。目的是依据相关法规和标准要求,为承压设备焊缝相控阵超声检测图像识别和结果评定提供有用借鉴。     

承压设备焊缝超声相控阵检测读谱(续)

<正>2典型焊接缺陷的相控阵S-扫描图谱以下对两种典型焊接接头型式(V型坡口单面焊和T型接头组合焊)展示了9张典型焊接缺陷的相控阵S-扫描图例。单面焊接缺陷有:焊趾裂纹,近底面坡口未熔合,近表面未熔合,密集气孔;T型接头组合焊缺陷有:根部未焊透,翼板侧未熔合,焊道下裂纹,焊趾裂纹。为便于图像解释和评定,这里通过专用软件,特意添加了相应的焊缝探测布置截面图,绘出了焊接结构和线阵相控探头(包括线阵斜探头或线阵直探头)的布置及声线示踪图。S扫描图加探测布置     

卧式锅壳锅炉的锅壳与管板采用填角焊缝的连接型式

卧式锅壳锅炉的锅壳与管板的连接,在国内基本上还是采用将管板弯边与锅壳对接焊接,而在国外一些工业发达的国家中,大量采用填角焊缝的连接型式。采用填角焊缝,只要严格按有关规范的规定进行设计和施焊,保证焊缝质量,是可以保证锅炉安全运行的。 1.锅壳与不扳边的管板的连接 英国标准BS2790I-1969年版中,对于锅壳与不扳边的管板采用填角焊缝的连接,推荐了两种型式,如图1和图2所示。 图1说明:当管板的厚度小于或等于19毫米时,管板内侧焊缝小焊脚长为5毫米;当管板厚度大于19毫米而小于或等于32毫米时,管板内侧焊缝最小焊脚长为6毫米。 当r取…     

快装锅炉前后管板加固型式的探讨

目前国内对快装锅炉前后管板的加固型式有不同的见解,本文就当前采用的三种加固型式提出一些看法,与工业锅炉设计单位的同志们共同讨论。 第一种加固型式是前后管板用偏角约为2度的焊接的圆钢长拉撑连接(见图1)。这种加固型式有如下的缺点: (1)焊接的圆钢长拉撑是刚性结构,不利于圆钢长拉撑、烟管管束和锅筒受热自由膨胀。经计算其伸长量约6毫米。此膨胀力与锅筒内部压力重叠作用在不退火的焊接部位,其次前后管板上的孔眼为斜孔,焊接部位的内应力很高,很可能导致焊缝裂纹的产生。(2)目前采用的焊接的圆钢长拉撑都是20号钢,直径一般在45毫米…     

焊肉位置对连续管冲蚀磨损规律研究

针对连续管在压裂作业时连续管内壁易受冲蚀磨损甚至导致失效的问题,基于液固两相流和冲蚀理论,利用FLUENT软件对比研究了带焊肉的直连续管、360°弯曲连续管、正弦弯曲连续管等连续管的内壁冲蚀磨损以及焊肉位置对360°弯曲连续管的冲蚀磨损规律。研究表明:360°弯曲连续管的最大冲蚀速率较直连续管增加了近22倍,正弦弯曲连续管的最大冲蚀速率较直连续管增加了近264倍;在360°弯曲连续管中,焊肉分布在外侧时连续管所受的最大冲蚀速率较无焊肉增加了约57%,焊肉在连续管内的扭转角度由90°增加到360°时,连续管最大冲蚀速率增加了约277%,建议控制焊肉位置以及焊肉扭转程度以减小冲蚀磨损。     

焊后热处理对09MnNiDR钢焊接接头组织与性能的影响

采用扫描电子显微镜、硬度试验和冲击试验等方法,通过比较09Mn Ni DR钢在焊态及焊后热处理条件下焊接接头组织性能的变化,着重研究了焊后热处理对焊接接头M-A组元的影响以及M-A组元对焊接接头韧性的影响。结果表明,09Mn Ni DR钢在焊态条件下焊缝和HAZ中均有M-A组元出现,而经焊后热处理后大部分M-A组元分解;焊后热处理对焊接接头硬度影响不大,但明显改善韧性,而M-A组元对冲击韧性危害很大,基体组织的变化和M-A组元的分解是焊接接头韧性改变的原因,其中后者是焊接接头韧性改善的最主要原因。     

异种钛合金TIG焊接接头的组织和性能

本文针对800MPa级的Ti6Al4V和600MPa级的∏T3B钛合金板材,选取与∏T3B匹配的2B焊丝,并采用手工钨极氩弧焊的方法进行焊接。焊后对接头的力学性能进行了测试,同时对接头的不同部位进行了显微组织观察和硬度试验试验结果表明:拉伸试样断裂在∏T3B母材,即采用低强度等级的焊丝焊接,由于Ti6Al4V合金元素向焊缝的过渡,焊接接头的强度高于∏T3B板材的强度;显微组织观察发现焊缝中心形成了大量的针状马氏体组织;显微硬度试验中发现靠近∏T3B一侧的焊接接头熔合线附近由于晶粒长大,其硬度值较低。     

容器内施焊的烟危害及防护

焊接是压力容器制造的主要工序。在压力容器焊接中 ,有相当一部分的焊接工作 ,如合拢口焊缝的内侧坡口焊接、人孔或接管与壳体焊接接头里口焊缝的焊接、塔盘等内件的焊接等 ,都要焊工进入容器内部来施焊。由于容器只有不多的几个人孔和接管与外界相通 ,通风不良 ,排烟不畅 ,成为容器焊接制造中污染最严重、条件最恶劣的工作环境。了解容器内焊接烟尘和有害气体的危害 ,并采用适当的方法搞好安全防护 ,改善焊工的工作条件 ,保护焊工的身体健康 ,这已是大家普遍关心的课题。１．容器内施焊焊烟的特点容器内空间有限 ,烟尘和有害气体很容易充满…     

焊接试样180度冷弯探讨

对埋弧自动焊缝方面，我们采用惯常的焊接规范，对12个焊接试样进行焊接，焊后焊缝外形是符合要求的，经X射线探伤是合格的，抗拉强度试验也是合格的，但冷弯试验有11个试样不合格，其中有些是面弯不合格，有些是背弯不合格，有些面弯背弯都不合格。在冷弯角度上，有些试样在120-150度开裂，有一个90度即开裂。     

填角焊缝在人孔加强圈等处的应用

根据锅炉受压元件强度计算的要求,当锅壳、联箱、封头或管板的开孔尺寸超过强度计算中所规定的允许值时,对于开孔必须采用焊接短管、加强孔圈、加强板等予以加强。各种加强件与锅壳、联箱、管板等的连接,无论国内还是国外,一般都采用填角焊缝的结构型式。实践证明,只要符合设计上的要求,这种填角焊缝是不会发生问题的。 一、英国标准BS2790I-1969中人孔加强的几种型式及焊按(至1977年5月未修改)。 1、锻造拼成的扁圆形人孔加强圈,如图1所示。 这种型式的人孔加强圈是先锻成两个半圆型,而后沿着X轴熔焊拼接,为了消除焊接中的残余应力,在与…     

M-A组元对低温压力容器用钢09MnNiDR焊接接头的影响

本文比较了09MnNiDR焊接接头在焊态和SR态的组织、拉伸性能和摆锤冲击性能,揭示了09MnNiDR钢在焊接过程中有M-A组元出现,以及经去应力退火后M-A组元明显分解的现象,同时试验表明M-A组元的分解可以大幅度改善焊接接头的低温韧性。     

PE管热熔(焊接)粘接缺陷的研究

本文首先将PE管的热熔焊接与金属焊接进行了区别,并介绍了其工艺过程;其次对PE管热熔对接接头的断口特征进行了分类,并分析了PE管热熔对接接头中可能产生的缺陷,虚(焊)粘、假(焊)粘是PE管存在的主要缺陷,对对接接头的强度影响较大。可以采取超声波检测方法控制PE管热熔(焊接)粘接接头的内部质量,以保证工程应用安全。     

Super304H奥氏体耐热钢摩擦焊焊接接头的显微组织和力学性能

本文利用连续驱动摩擦焊技术焊接Super304H奥氏体耐热钢钢管,对钢管焊接接头的微观组织和力学性能进行了实验和分析。研究表明:因为摩擦焊焊接过程中产生的动态再结晶作用,焊接接头的焊合区宽度较窄,组织主要为细小的等轴状奥氏体晶粒;热影响区奥氏体晶粒发生明显长大,焊接接头析出相主要有Cr23C6和Nb C。Super304H焊接接头焊合区的力学性能优于热影响区,拉伸试样的断裂位置位于热影响区。     

加氢精制换热器Ω环与管板焊缝开裂的讨论

Ω环焊接密封是高温高压苛刻工况U形管式换热器中管箱与壳体法兰接头的一种常用特殊结构,但在使用中Ω环泄漏却时有发生。对一台加氢U形管式换热器Ω环与管板焊缝上部两次开裂,从材料的耐蚀性、工况的腐蚀性以及焊接的可靠性等方面进行了分析讨论,发现由于换热器设计时没有考虑铵盐结晶及注水溶解,引起了使用中诸如管箱隔板焊缝开裂、U形管束换热管铵盐垢下腐蚀泄漏、直至Ω环与管板焊缝开裂。建议在完善工艺与检修过程防腐控制的同时,管束选用321,完善Ω环与管板的焊接条件,并增加管箱底部支撑。     

OCr18Ni10Ti与(SA387Gr11Cl2+堆焊层)异种钢的焊接工艺

针对产品加强管(0Cr18Ni10Ti)与筒体(SA387Gr11C12+堆焊层)角焊缝异种钢焊接接头焊接问题,提出了先在筒体开孔厚度上焊接隔离层,然后再焊接角焊缝。实践证明,采用这种焊接工艺进行焊接,可以获得优良的焊缝,能够保证设备的正常运行。     

等径焊接支管检验方法的探讨

在对低中压压力管道检验时,经常会遇到一些等径焊接支管,往往这些支管的连接焊缝或支管、主管处发现一些缺陷产生。本文对这些等径焊接支管的应力分布、补强情况及检验中应采取的方法进行探讨,以确保等径焊接三通的安全运行。     

油气储罐罐壁焊缝静载拉伸检测试验研究*

为建立磁记忆信号与罐体焊接缺陷演变的对应关系,获得以非接触方式检测焊缝处的磁记忆信号来实现对罐体的早期预警和无损检测技术,开展罐壁焊缝试样静载拉伸试验,研究油气储罐在静载拉伸过程中焊缝的磁记忆信号变化规律,并结合有限元模拟仿真进行磁场分布规律的分析。结果表明:磁记忆信号梯度值会在焊缝缺陷处产生突变;随着裂纹深度的增加,磁记忆信号梯度峰峰值呈线性增加,并且峰值随着拉伸载荷的增加而线性增加。     

压力容器及压力管道盲板强度校核及检验分析

鉴于现有标准对压力容器及压力管道盲板的设计、制造、安装、检验均无具体明确的规定,本文章结合压力容器、压力管道和金属监督规程等标准,从盲板的选材、强度校核、坡口形式、焊接工艺及热处理工艺、焊接质量、无损检验、在役机组盲板及焊缝的监督管理和安全评估等几个方面进行了详细阐述,旨在提供压力容器及管道盲板的设计和监督检验依据,减少由于盲板焊缝失效造成的事故发生。