南京铁路地区2010-2014年锅炉大气污染物排放统计分析

本文通过对2010-2014年度我站日常锅炉监测资料统计分析,给出了南京铁路地区锅炉大气污染物排放浓度、排放速率、排放总量的变化趋势。通过淘汰燃煤锅炉,铁路南京地区锅炉大气污染物排放大幅度下降。2014年与改造前的2012年相比,烟尘排放浓度下降了71.59%,排放量下降了91.35%;氮氧化物排放浓度下降了13.33%,变化不大,由于烟气排量的大幅降低,排放量下降了79.51%;二氧化硫未检出。     

武钢一炼钢厂1~#平炉电除尘器的大修改造

1 前言 武钢一炼钢厂1~#平炉系500t吹氧平炉,烟气净化系统配置两台60m~2三电场电除尘器,于1983年建成投入运行。电除尘器投运初期,除尘效率达到99.6％,粉尘排放浓度小于100mg/m~3,低于国家排放标准。该系统电除尘器前置的余热锅炉已到使用寿命,锅炉受热面清灰效果不稳定,出口烟气温度不能有效地控制在250℃以下,使电除尘器经常受到高温冲击,造成电场内极板严重变形;电晕线大量断线,供电电压逐渐下降,两台电除尘器均不能正常运行,烟尘超标排放。为此,对2台60m~2电除尘器进行大修改造。改造后,电除尘器出口排放浓度均值为95mg/m~3,低于排放标准。     

循环流化床半干法垃圾焚烧烟气脱酸的试验研究

针对垃圾焚烧烟气中含HCl和SO2较多的特点,对循环流化床半干法烟气脱酸进行试验研究,并测试炉膛温度、Ca( OH)2给料量、烟气流量、烟气温度、喷水量等影响酸性气体产生和脱酸效率的主要参数.结果表明:SO2产生量随炉膛温度增加而降低,HCl产生量在炉膛温度为900～950℃之间最低,在低于900℃和高于950℃均有所升高;Ca(OH)2给料量由70 kg/h增加至210 kg/h,HCl和SO2的排放值分别由157.8mg/m3、123.6mg/m3降至23.1 mg/m3、49.1 mg/m3;烟气流量由30 000 m3/h增至45 000 m3/h,SO2的排放值变化不大,而HCl的排放值有明显增加,同时为满足烟气中O2含量要求,烟气流量应不低于36 000 m3/h; HCI和SO2的排放值随烟气温度的降低和喷水量的增加而不断降低,同时为满足布袋除尘器稳定运行的要求,烟气温度宜控制在150℃以上.在炉膛温度为900～950℃,熟石灰给料量为160 kg/h,烟气温度为160℃,烟气流量为36 000 m3/h和喷水量为0.8～ 1.0 t/h时,烟气中HCl和SO2的排放值分别为40.6mg/m3和77.9mg/m3,烟气净化系统的脱酸效果达到最佳.     

半敞开烟气排放的测试方法的研究

综合分析了除尘系统进入的烟尘量、排放方式、排放浓度等5个参数及其相互关系,根据在一定时间内进入除尘系统烟气烟尘的量;对除尘器进口和出口即百叶窗内各方向烟尘浓度的测试,利用物料平衡方程,确定百叶窗内各测点各方向测定的烟气烟尘浓度,确定半敞开排放烟气烟尘的排放浓度,笔者发现,外排烟尘浓度与百叶窗内侧向烟尘浓度具有良好的线性关系,百叶窗内侧向测定烟尘浓度能够反映半敞开烟气排放浓度。据此,提出以半敞开方式排放烟气烟尘的除尘系统烟气烟尘浓度测试方法,即侧向间接测试法。     

余热锅炉工况改变后的安全运行与事故防范

1 工况改变后余热锅炉运行中出现的主要问题 　　江苏镇江焦化煤气集团公司1989年12月投产运行的一座直径为φ2.4m,长45m的回转窑,所配置的余热锅炉。型号为QC28/850-8-13原设计正常烟气温度为850℃,蒸发量7～9T/h,蒸汽压力1.3MPa(我单位正常控制在0.6MPa即可满足生产用汽需要)。该余热锅炉为直通式双锅筒横置自然循环水管结构,上、下锅筒间布满对流管束,对流管束的高温区段为上升管,低温区段为下降管。煅烧回转窑排出的高温尾气、经烟道排人炉膛,横向冲刷对流管束、其热量被管束大量吸收后,烟气温度降至280℃排出锅炉,再经锅炉尾部装设的SG型旋风除尘器,使烟气含尘浓度降至40mg/Nm3以下,再由引风机抽引经烟囱排于大气。     

低床层烟炱吸附法脱硫试验及机理探讨

研究了以锅炉烟气沉降物为吸附剂的烟炱吸附法脱除SO2的工艺条件，结果表明该法较适宜的工艺条件为SO2浓度小于2400mg/L,烟气流速小于36m/h，烟气温度低于100℃，此时脱硫效率可达30％以上。初步探讨了烟炱吸附法脱硫的作用机理。     

TSLCDM长袋低压脉冲布袋除尘器及其应用

为了使电炉烟气治理过程中污染源的排放达到国家排放标准,提出一种TSLCDM长袋低压脉冲除尘器(简称TSLCDM除尘器)。通过对该除尘器结构、除尘原理以及不同工况下除尘效率和过滤阻力的分析,得到该除尘器的除尘效率>99.9%,压力损失<1200 Pa,最终排出的烟气含尘质量浓度约5.54 mg/m3,满足了国家的超低排放要求,以泉州某公司电炉项目除尘系统为研究对象,证明了该新型脉冲布袋除尘器在电炉烟气治理除尘系统的应用效果,具有很好的经济和环境效益。     

电袋复合除尘器中产生氧化性物质的研究

针对电袋复合除尘器前级电场电晕放电有可能会产生臭氧,而臭氧又迅速与烟气中NO反应生成NO2这一猜想,通过对实际工况下电袋复合除尘器中臭氧含量和NOX浓度进行的测试,得出电袋复合除尘器中并无臭氧产生,且NO2浓度也未增加。但烟气中NO2浓度已经接近除尘器PPS滤料在使用温度下(150℃)所能承受的最高限值,PPS滤料会因发生氧化而失效,缩短滤料使用寿命。     

陶瓷管表面NaHCO3粉体干法脱硫研究

探讨Na HCO3的加热分解特性并将其负载于陶瓷管表面进行了脱硫实验研究,发现Na HCO3在合理的灼烧温度下将在热分解为Na2CO3的过程中形成多孔结构,可在没有液相水存在的情况下成功实现SO2去除,灼烧温度过高则发生颗粒烧结从而降低脱硫效果;进口气流SO2浓度150 ppm的情况下,陶瓷管表面厚度仅仅50μm的Na HCO3粉体可以在20~40 min内将出口气流中的SO2限制在17.5 ppm(50 mg/m^3)的超净排放限值以下。Na HCO3作为干法脱硫剂可在不明显提高烟气湿度和降低其温度的条件下成功实现脱硫,结合陶瓷过滤管的除尘作用,有望实现烟气的深度除尘和脱硫操作的一体化。     

除尘器脉喷清灰影响阶段的粉尘分级排放特征

过滤除尘器采用的脉冲喷吹式清灰造成清灰影响阶段粉尘排放浓度的大幅升高,制约除尘器的过滤捕捉性能。为了探索脉冲喷吹工况对清灰影响阶段粉尘排放的影响规律,为工业除尘器清灰设计提供技术参考,构建了脉喷清灰滤筒除尘器试验系统,测试滤筒内壁的压力分布,考察TSP(总粉尘)、PM_(10)、PM_(2.5)分级排放质量浓度变化,并研究了气包压力、过滤风速、最大允许过滤阻力对粉尘排放的影响。结果表明,在脉喷清灰影响阶段,TSP、PM_(10)、PM_(2.5)具有类似的变化趋势,排放质量浓度均先快速升高而后缓慢降低,持续时长30~60 s;排放量总体上随气包压力、最大允许过滤阻力增加而升高,其中气包压力达到临界值0.4 MPa时,排放质量浓度峰值和排放量增加显著;而粉尘排放随过滤风速增加先增后减。研究表明,通过调整脉喷工况可降低清灰影响阶段粉尘排放。     

低负荷掺烟对燃煤锅炉NO_X生成及SCR脱硝控制的研究

以某2×330 MW亚临界燃煤锅炉为研究对象,应用数值模拟研究了低负荷下两种一次风掺烟烟气再循环方案对炉内煤粉燃烧以及NOX生成规律的影响,耦合锅炉热力计算研究了SCR入口烟温的变化规律。计算结果表明,合理掺烟方式以及掺烟比能有效降低炉膛出口NOX浓度,提高SCR入口烟温,但掺烟比例过大会影响炉内煤粉正常燃烧;较优的掺烟方案为一次风掺烟20%,同时维持空气量不变,此时炉膛出口NOX排放质量浓度降低了18.29 mg/m3,SCR入口烟温提高了15℃。采用一次风掺烟能有效控制低负荷下锅炉NO_x生成及烟气中的排放。     

旋转喷雾法净化烧结SO2烟气适用性分析

根据实际烧结工况的运行边界条件对用于净化烟气SO2的SDA系统进行数值模拟,通过对比分析系统各核心设备中气流速度、反应物浓度、设备内温度分布变化情况,证明SDA系统可以较好地适用于烧结工况.实际应用时应设置烟气进风分布装置;中心烟气通道对控制脱硫剂用量、降低脱硫塔高度有重要作用;为了保证塔内反应充分,反应物干燥完全,应保证烟气在塔内停留时间大于10 s;旋转喷雾器应与脱硫塔进行拟合选型设计,同时为保证烟气排放达标,除尘系统应选择防腐耐温材料.     

烧结烟气NID半干法脱硫影响因素的实验研究

对烧结烟气NID脱硫工艺入口SO2质量浓度大于2 000 mg/m3的情况进行了实验研究。研究结果表明,入口SO2质量浓度为2 800 mg/m3条件下,随反应温度升高脱硫效率先升高,在120℃时脱硫效率达到91%,而后趋于平稳;随Ca/S提高,脱硫效率也提高,Ca/S为1.6时,脱硫效率达到91%;H2O/Ca O增大,脱硫效率先上升,在1.8时脱硫效率达到最高91%,而后下降;循环倍率对脱硫效率提升效果显著,在循环倍率150时脱硫效率达到了93.4%。实验结果与现场监测数据表明,较低的烟气入口浓度更利于SO2脱除,高浓度和低浓度SO2工况下的最优操作参数不完全相同。     

烟气组分扩散系数的确定

为了研究烟气中多组分传质问题,引入了Maxwell-Stefan方程.将二元组分扩散和多元组分扩散关系用于研究烟气组分扩散.通过引入表观扩散系数来研究烟气成分、温度和系统压力对其中有害成分SO2和NO的扩散系数的影响.结果显示,低压和适当增加温度有利于SO2和NO的脱除,这对烟气脱硫脱硝过程的设计提供了一定的参考.     

麻石除尘器排出烟气带水问题的消除

用于锅炉除尘的麻石除尘器排出的烟气带水,是该除尘器普遍存在的问题。烟气带水所引起的后果是:引风机叶轮和烟道受腐蚀,从而增加维修工作量和维修费;造成引风机叶轮粘灰而产生震动问题,破坏引风机的正常运转;使锅炉炉内工况恶化. 我厂的一台SHL10-16锅炉和一台SZL4.5-13锅炉,分别采用直径1600和直径1300的麻石除尘器,从1988年开始使用起就一直存在带水问题,使得每年冬季都必须更换引风机叶轮,而且烟道弯头也因腐蚀穿透,不得不进行更换。为此,我们对所用麻石除尘器进行了改造,增设了喷淋浮筒而取消其挡水檐和溢流槽(见附图),成功地解决了麻石除尘器排出烟气带水问题。经改造的麻石除尘器,取消了结构复杂的溢流槽和挡水檐各10块,从而减轻了除尘     

105万吨焦炉烟气脱硫脱硝除尘治理技术及应用

针对某企业焦炉烟气,新建一套脱硫脱硝除尘装置,焦炉烟气经过处理后,烟气中颗粒物、二氧化硫、氮氧化物以排放浓度满足《炼焦化学工业污染物排放标准》(GB16171-2012)大气污染物排放限值的要求。即:SO2排放浓度小于50mg/Nm^3,NOx排放浓度小于500mg/Nm^3,同时要求处理后烟气中颗粒物排放浓度小于30mg/Nm^3,氨含量排放浓度小于8ppm。     

RAINS-ASIA模型及其对北京市SO2排放量和控制成本的预测

借鉴RAINS模型的分析方法和结构思想,建立了预测SO2排放-控制成本的框架模型.利用RAINS-ASIA模型并结合预测SO2排放-控制成本的方法对北京市1990、1995、2000、2005、2010、2015、2020、2025和2030年不同设计情景下的SO2排放量和控制成本进行预测.结果表明: 1)北京市SO2的面源排放量大于点源排放量;2)北京市SO2点源已得到很大程度消减,面源消减量较点源消减量还存在很大潜力,因此,北京市应将面源作为SO2污染的重点消减目标,并进一步提出消减排放量的控制方案;3)对于电厂和集中供热部门来说,当前控制战略的减排效果比湿法烟气脱硫控制的减排效果差,同时其减排成本和湿法烟气脱硫控制战略相差很少,因此,对于点源的控制应该优先实施湿法烟气脱硫减排措施.     

烧结烟气 NOX分布规律研究

介绍了燃烧过程中NOX形成的机理及主要影响因素,为有效控制烧结烟气NOX排放提供理论依据。对某烧结厂的烧结烟气沿带式烧结机NOX的浓度及烟气温度进行了监测,并对其分布规律进行分析,提出可以根据NOX浓度和温度分布规律实现烧结烟气污染物协同控制与余热综合利用的技术思路,从而实现大大降低脱硝成本的目的。     

武钢烧结厂机头多管除尘器的现状及改进设想

武钢烧结厂是具有三个烧结车间9台烧结机的大型烧结厂。其中一烧和三烧车间机头工艺的除尘器均使用多管除尘器,共8台(6台老式花瓣式导向型,2台新型切向小旋风除尘器)。该除尘装置应用的好坏,一是影响烧结烟气排放浓度能否达到国家排放标准,二是影响机头主抽风机转子的使用寿命和烧结机的作业率。多管除尘器的除尘效率差,将会造成风机转子叶片的迅速磨损。     

武钢有限热能电站锅炉烟气净化工艺选择与应用

根据目前钢铁行业超低排放改造要求,燃气锅炉烟气污染物排放浓度的控制标准是颗粒物、SO₂、NO_x排放质量浓度小时均值分别不高于5、35、50 mg/m³。通过对武钢有限热能电站2台220 t/h高温高压燃气锅炉的烟气净化工艺的选择和论证,最终采用低氮燃烧+SCR脱硝+钙基固定床干法脱硫除尘工艺,实现热能电站锅炉的超低排放改造,为其他燃气锅炉的烟气净化治理提供参考和借鉴。