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炼油废水处理设施的工艺改进 总被引:1,自引:0,他引:1
针对炼油废水处理设施运行过程中存在的问题 ,采取了相应的改进措施 :在气浮池中 ,取消多孔集水管 ,增设导水集泥斜板 ,将隔墙斜置 ,改顺水流刮渣为逆水流刮渣 ;在曝气沉淀池中 ,改池底中央进水为沿回流缝多点进水 ,改周边集水槽出水为径向集水槽出水 ;将活性炭回转再生炉改造为立式移动床。运行表明 ,改造取得了满意的效果。并从设计、运行控制参数的改进以及流体力学的基础理论等方面进行了论述 相似文献
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微氧条件下厌氧折流板反应器运行特性研究 总被引:4,自引:2,他引:2
对厌氧折流板反应器(anaerobic baffled reactor,ABR)在微氧条件下的运行特性进行试验研究,分析了ABR在微氧条件下高效运行的可行性。研究结果表明,适量氧的加入能使ABR的COD去除率提高,出水VFA浓度降低。进水COD为4 000 mg/L,HRT为12 h的相同条件下与厌氧相比,微氧ABR出水COD和VFA浓度的降幅分别为63.7%和66%;微氧ABR内氨氮的去除主要通过同步硝化反硝化和短程硝化反硝化作用;适量氧的加入可以提高微生物的产甲烷活性。 相似文献
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溧阳市某化工厂以酒精氧化法制得乙醛,该厂原有一套污水处理站,但系统出水难以达标。经改造后,该废水经过冷却到35~39℃、加碱中和至pH为7左右,进入多级内循环厌氧反应器(MIC)处理,在厌氧进水CODcr约为3200mg/L、HRT为24h,CODcr去除率为85%以上,出水进入推流式好氧池,采用微孔曝气器曝气,HRT为36h,好氧出水CODcr小于100mg/L。该工艺运行稳定。 相似文献
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悬浮填料—SBR工艺处理难降解青霉素制药废水的研究 总被引:6,自引:0,他引:6
采用悬浮填料—SBR工艺处理青霉素制药废水,结果表明:青霉素废水中含有的抗生素对微生物有抑制作用,宜采用非限制曝气的进水方式;最佳运行工艺为一周期8h,非限制曝气进水1h,反应5h,沉淀、排水和闲置2h;该工艺与单一SBR工艺相比,可提高CODcr去除率20%以上,缩短反应时间2h;且具有良好的稳定性,当进水CODcr浓度变化较大(800—2500mg/L)时,CODcr去除率一直稳定于83%-85%之间,出水CODcr在136—350mg/L之间,达到国家二级徘放标准。 相似文献
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ICEAS(IntermittentCycleExtendedAerationSystem间隙性循环延时曝气系统)法是一种近年来被广为采用的高效水处理方法,它和传统的活性污泥法的区别在于它集曝气池和沉淀池为一体,处理呈间隙性循环状态,是一种改良的SBR法。采用ICEAS法处理饮料生产废水,可使废水中CODcr和BOD5的去除率达90%以上。其工艺具有四个特点;一是连续进水间隙出水的改良批式处理系统;二是反应池和沉淀地合二为一,降低了土建费用;三是在沉淀和出水阶段,活性污泥处于内源呼吸期,产泥率较低;四是在完全静止的状态下易于活性污泥沉降。用ICEAS… 相似文献
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间歇式运行对人工湿地处理富营养化湖水的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
针对五里湖富营养化水体,进行了中试规模人工湿地间歇式运行与连续式运行处理效果的比较研究,现场试验采用0.8 m3/m2·d的水力负荷.研究表明,采用间歇进水方式增强了人工湿地的复氧能力,出水溶解氧(DO)含量为2.6~4.5 mg/L,较连续进水方式平均提高了51.06%.间歇式进水对TN和NH4 -N的去除影响较大,与连续进水方式相比去除率分别提高了51.5%和30.5%;而对NO3-N、TP和CODMn的去除影响较小.采用间歇式运行TN的出水浓度较连续式运行稳定,受季节变化和进水浓度的影响较小,出水浓度<2 mg/L;而间歇式运行对TP和CODMn出水浓度的稳定性影响不大. 相似文献
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研究以厌氧颗粒污泥接种的复合式厌氧折流板反应器(HABR)启动:在HABR中直接接种厌氧颗粒污泥,以退浆废水为试验进水,在系统水力停留时间为168 h,中温(32±1) ℃,进水pH值6.5~8,碱度适当偏高条件下,进入反应器废水COD浓度由1 800 mg/L逐渐提高到13 520 mg/L,运行60 d后系统COD去除率最低为45%,并且保持稳定,出水pH值和碱度相对比较稳定,污泥明显呈颗粒状,反应器启动完成。反应器可以在短时间内重新启动,污泥活性很快得到恢复。 相似文献
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UASB反应器处理生活污水的试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用UASB中试(100m^3/d)对生活污水处理进行了研究。试验结果表明,采用此系统处理生活污水,出水水质良好。COD的去除率在52%-83%,出水的COD值〈100mg/L以下,SS的去除率在95%左右,UASB处理生活污水的最佳停留时间为6h。产气率在0.1m^3/d。不管停留时间在10h、5h,出水的氨氮、乙酸值比进水的高;钙、镁、总氮、总磷、硫酸根和硝酸根离子出水值比进水值低。 相似文献
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《环境工程学报》2015,(8)
采用电石渣制备成圆球型反应料,通过多级处理式实验装置对煤矿酸性废水进行处理。研究了在不曝气和曝气2组实验情况下处理出水的pH变化特征和反应料去除铁、锰的效果。结果表明,在不曝气组,当水力停留时间(HRT)为17.6 h,总出水pH值由进水2.84~2.95提高到4.17~11.88,总出水铁平均浓度80.43 mg/L,平均去除率为72.87%,锰平均浓度6.16 mg/L,平均去除率48.21%。在曝气组,当HRT为17.6 h,曝气量为10.50 L/min,总出水pH值由进水2.84~3.00提高到9.10~11.87,总出水铁平均浓度0.03 mg/L,平均去除率为99.99%,锰平均浓度0.14 mg/L,平均去除率为98.72%。因此,利用圆球型电石渣反应料去除煤矿酸性废水中的铁、锰以及提高pH有很好的效果。 相似文献
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SBR法处理柠檬酸废水的试验研究 总被引:6,自引:0,他引:6
SBR法处理柠檬酸废水的实验研究结果表明:当柠檬酸废水COD浓度为500-2500mg/L时,采用16h运用周期,曝气进水,对COD均有很好的去除效果,一般在90%左右;当进水pH在3-10的范围内,对COD去除率没有多大影响,但保持进水pH在7-8之间可以缩短反应时间;出水浊度与污泥的沉降性能有关,进水结束时MLSS应在3.5g/L左右。 相似文献
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《环境工程学报》2015,(8)
借助流体计算软件Fluent对某同步进出水SBR设备4种不同进水位置以及3种进水孔排布分别进行流态模拟,根据模拟结果得到最佳的进水方式;同时在该进水方式下对进水流量为0.5、0.7、1.0、1.3和1.5 m3/h时反应器内的流态分布情况进行了数值模拟,最后通过示踪剂实验与模拟结果对比验证。对于实验用SBR(长×宽×高为2 m×2 m×1.2m),进水流量1.0 m3/h是最佳进水流量,此时反应器内流态稳定,进水区域主要分布于反应器中下部以及远离堰口的池壁附近,死水区面积较小,冲击负荷适中,进水对出水水质影响较小;当进水流量小于1.0 m3/h时,进水主要分布于反应器池底,对角线方向以及远离进水端池壁附近3个区域且彼此相对独立,池内死水区面积较大;当进水流量大于1.0 m3/h时,进水冲击负荷过大,迅速形成短流,影响出水水质。 相似文献
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对乳化废液进行了不完全的化学混凝处理,优化出的混凝剂为.PAC PAM,最佳条件为:PAC,1.0~2.0g/L;PAM,20mg/L;pH,6.5~8.5;混凝后的出水COD在500~5600mg/L之间,可以用来重新配制乳化液,性能指标达到国家规定要求;混凝产生的絮渣采用浓硫酸处理,每升乳化废液混凝产生的絮渣用4.5mL浓硫酸,处理后回收油品15mL/L,混合液可循环使用处理乳化废液;将出水回用于配制新乳化液,实现了废水循环利用、清洁生产的目的。 相似文献
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基于多段进水工艺原理,结合污泥自回流好氧生物脱氮反应器结构特征开发的新型分段进水脱氮反应器无需硝化液和污泥回流系统,大大简化了系统配置和操作难度。通过调整进水C/N和进水投配比初步研究了该反应器的去污性能。结果表明,新型分段进水脱氮反应器启动完成(21d)后,在进水COD质量浓度为155~455mg/L的条件下,平均出水COD为(39.6±7.3)mg/L,低于《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的一级A标准,且出水COD的变异系数为0.18,出水水质较为稳定;TN的去除主要受进水C/N的影响,NH+4-N的去除主要与最后一级的进水投配比有关。本实验的5种运行工况是以出水NH+4-N达标的前提下尽量去除TN为原则进行进水投配比设计的,在5种运行工况下,TN和NH+4-N去除性能良好,最高分别可达76%和89%。采用新型分段进水脱氮反应器处理浙江省实际生活污水(碱度与总凯氏氮平均比值为7.70)时基本无需调节碱度。 相似文献