民用压缩气体或液化气体气瓶库与周围建（构）筑物安全间距探讨

民用压缩气体和液化气体一旦发生爆炸,会造成很大的破坏力。根据压缩气体和液化气体的特性,通过计算,由爆炸中心到能保证人身安全和建筑（构筑）物和设备免遭破坏的最小距离。     

永久气体罐车与液化气体罐车的异同点

<正>按国内相关标准规定,临界温度高于等于-10℃的气体是液化气体,如应用广泛的液化石油气、液氨等均在较低压力下就被液化,其储运形式常为液态。而临界温度低于-10℃的气体是永久气体,诸如空气、氢气、甲烷等。这些气体不容易被液化,常常以压缩气体的形式进行储运。罐车是一种运送液体、气体、液化气体等介质的常用设备,装载永久气体的罐车与装载液化气体的罐车无论从外观上,还是结构形式上都有     

液化和压缩气体半球形扩散模型集的构建和应用

国内外液化和压缩气体的泄漏爆炸事故屡见不鲜,针对其性质和短时间近地面扩散的特点,总结、修正和扩展了瞬时泄漏下的平均半球形扩散模型。对于连续泄漏,利用数学积分理论建立了静风下的半球形扩散模型。接着对有风时的情况进行建模推导,将风速和气体自身扩散速度进行矢量合成,得到了半椭球形扩散和半椭圆锥与1/4椭球体组合扩散下气体的质量浓度和质量浓度变化趋势。最后用实例验证了该模型的先进性。该模型集能较好地反映液化和压缩气体泄漏后不同泄漏情况、时间、近地面区域和风速下的扩散浓度空间分布及其动态变化过程,为事故后果预估和应急救援决策提供参考。     

长管拖车、管束式集装箱储运液化气体的可行性研究

TSG R0005—2011《移动式压力容器安全技术监察规程》标准限定了长管拖车、管束式集装箱只能用于压缩气体介质的储运。本文从市场可行性、技术可行性及经济合理性及安全性方面论述长管拖车、管束式集装箱进行液化气体储运的可行性。     

对液化气体汽车罐车局部结构的改进建议

液化气体汽车罐车是我国当前运输液化气体的主要手段之一。由于罐车在设计和制造过程中的不妥给以后的运行和维修带来影响，结合对规程、标准及结构问题的理解，本着方便制造、容易维修的原则，提出一些个人的看法。     

谈谈液化气体储罐安全泄放量及安全阀排放能力的确定

安全阀是压力容器上最重要的安全附件之一,特别是在液化气体储罐上则显得尤为重要。在液化气体储罐上,为了确定安全阀装设的数量和规格,就需要计算安全阀的排气能力和储罐的安全泄放量。安全阀的排放能力必须大于或等于液化气体储罐的安全泄放量。在液化气体储罐的设计中,不同的设计对液化气体储罐上安全阀的计算中参数的选取存在不同的看法。     

气体压缩输送设备的防火与防爆

本文综合分析了气体压缩输送设备火灾爆炸事故的原因和机理,提出了气体压缩输送设备的防火防爆技术措施.     

气体压缩输送设备的防火与防爆

本文综合分析了气体压缩输送设备火灾爆炸事故的原因和机理,提出了气体压缩输送设备的防火防爆技术措施.     

新西兰实施新的气体装置标准

按照2010气体(安全和测量)法规中的过渡条款规定,新西兰开始实施两项新的气体装置标准。气体法规中的过渡性条款规定,直到2012年12月31日之前允许采用NZS 5261:2003《气体装置》和NZS 5428:2006《在大篷车和船上非推进目的液化石油气装置》标准替代     

不同气源压缩气体泡沫灭浮顶罐密封圈火灾性能比较

为评估不同气源压缩气体泡沫扑救浮顶罐密封圈火灾的有效性，通过足尺灭火试验，研究不同工况下压缩气体泡沫对浮顶罐密封圈火灾的灭火性能以及气源类型、挡雨板遮挡对灭火的影响。结果表明:在泡沫溶液供给强度为5 L/（min·m2）条件下，压缩氮气泡沫和压缩空气泡沫均可快速有效扑灭典型浮顶罐密封圈火灾，且灭火后不发生复燃；密封圈挡雨板对泡沫施加和灭火均有较大影响，不利于快速灭火；无论是否设置挡雨板，压缩氮气泡沫的灭火性能均比压缩空气泡沫略有提升，实际工程中有氮气源的场所建议直接采用已有供氮设备作为气源。研究结果对压缩气体泡沫系统工程设计以及在大型浮顶罐工程中的应用具有重要意义。     

多元可燃性混合气体临界氧浓度的测定

可燃性气体(蒸气)的临界氧浓度目前只限于对单元气体混合物的研究,且影响因素较少提及。通过实验测定了人工煤气、液化石油气的爆炸极限和临界氧浓度,对可燃性气体(蒸气)临界氧浓度的影响因素进行了研究,所测定的数据为煤气、液化石油气的安全防爆工作提供了依据。     

Modelling large-scale vented gas explosions in a twin-compartment enclosure

Natural gas and LPG are common fuels that have been used relatively safely in the home for many decades. However, when there is a release of gas within a dwelling, or gas from a leaking external pipeline migrates into a building, an explosion may occur. Most of the experimental research into vented gas explosions has been conducted in single enclosure, cuboid or spherical geometries which are not representative of accidental explosions in dwellings or process industries. This paper discusses the findings of a comprehensive large-scale experimental programme undertaken by British Gas Research and Development and also compares FLACS CFD (Computational Fluid Dynamics) simulations against a number of these experiments. The results suggest that the software is useful in gaining a greater understanding of the dynamics of explosion development in dwellings. The paper highlights areas of good performance of the software as well as areas of shortcomings where further understanding and modelling effort is needed.     

混合气体爆炸性现场测试实验研究

为测定现场可燃混合气体的爆炸性,对比分析了国内外实验室爆炸极限的测定装置及爆炸性判定方法,设计研制了混合气体爆炸性现场测试装置。装置实现了爆炸性环境现场的自动采样、超高温点火、高速压力和温度测定及爆炸性自行判定。开展了丙烷、乙烯和液化石油气等典型可燃气体爆炸性实验,提出了基于压力和火焰温度变化相结合的气体爆炸性判定指标,改变了传统目测判定方式。研究结果表明:20 L球和1 L爆炸腔以爆炸压力提升来判定,比管式法测定的爆炸极限范围窄,以压力提升量5%~10%判定较适宜;1 L爆炸腔以爆炸过程温度提升量来判定,爆炸极限范围比以爆炸压力提升量判定宽,与目测观察的管式测定法相比,略宽于管式测定法和大部分文献数据。     

加气站压缩机间气体爆炸数值模拟研究

加气站压缩机间安全设计时,需要评估内部气体爆炸危害,确定爆炸能量和影响因素。采用CFD技术,建立加气站压缩机间三维模型,模拟不同点火源位置、泄压板不同泄压压力和重量下,压缩机间气体爆炸时的爆炸压力及火焰传播行为。结果表明点火源位置以及泄压参数是影响加气站压缩机间气体爆炸的重要因素;点火源位置距离压缩机间放空位置越近,爆炸压力越小;对于泄压参数,爆炸压力与泄压板开启压力和重量之间均为正比关系。为减缓压缩机间内的气体爆炸危害,需要合理布置点火源位置,选择容重轻、泄压压力小的泄压材料,并同时需要考虑爆炸导致的物体破碎危害以及火焰次生灾害。     

液化石油气爆炸范围及爆炸力的测定

液化石油气、瓦斯等可燃气体的爆炸防治是一个非常迫切需要解决的问题.利用自制可燃气体爆炸箱来模拟可燃气体爆炸,并通过光干涉甲烷测定仪来测定混合气体爆炸时的甲烷百分含量,再推算出液化石油气的爆炸范围和计算爆炸力.     

液化石油气罐区危险性的定量评价

液化石油气罐区的主要危险是贮罐区发生火灾、爆炸事故。运用数学模型对液化石油气贮罐的危险性进行定量化评价，估算其爆炸事故的严重程度、波及范围、影响程度等     

LPG船液货泄漏事故风险评估系统研究

通过对液化石油气(LPG)船舶液货舱泄漏事故危险度因素分析,建立液化气液体货物泄漏源强、蒸气释放源强和蒸气扩散计算模型,并制定泄漏事故风险评价流程,基于VB语言编写泄漏事故风险评估系统。利用该系统能够计算得出泄漏事故发生后蒸发气在不同时刻不同区域的蒸发气浓度、爆炸或火灾后对生命财产的伤害半径以及伤害程度等相关参数。对某航行状态下的LPG实船进行模拟分析,结果表明能够对LPG船舶泄漏事故进行有效风险评估,并能对船舶航行安全应急预案的制定和事故后海事鉴定提供一定的技术帮助。     

综合管廊燃气舱结构形式对燃气爆炸超压的影响*

为研究地下综合管廊燃气舱结构形式对燃气爆炸超压的影响,采用数值模拟的方法,改变燃气舱高度,通风分区长度和局部开口大小,分析不同情况下的燃气爆炸超压变化规律。结果表明:冲击波传播速度随燃气舱高度的增加而减小,随着高度的增加,超压峰值曲线由“驼峰状”逐渐变为两端高中间低的“盆形”,爆炸过程产生的最大超压与高度成反比关系。超压峰值在340 m处接近0 kPa,延长通风分区并不会增加超压峰值,可以在考虑防火的要求下根据实际情况适当延长通风分区的长度。局部开口的存在使得爆炸气流能够自由泄压,超压峰值与开口的大小成反比关系。     

液化石油气点火能试验及爆炸火焰传播分析

为研究液化石油气体积分数与点火能的关系以及爆炸火焰的传播过程,在实验室应用特制的爆炸试验装置,采用调节点火能和液化石油气体积分数的方法,进行一系列爆炸试验,并使用高速摄像机记录爆炸的动态过程。试验结果表明,当液化石油气的试验爆炸体积分数在5%～9%时,其体积分数与点火能之间呈现比较平缓的变化关系,而当其体积分数小于5%或大于9%时,体积分数的稍微变化,其点火能将发生显著的变化。爆炸过程图像分析显示,在爆炸初期,火焰阵面的微分加速起主导作用。随着火焰从点火源位置向四周扩散,光滑的层流火焰开始逐步"湍流化",火焰阵面出现皱折,燃烧面积增加,火焰传播速度逐渐上升直至最大值。在整个过程中,火焰阵面出现非稳定的加速。