蒸气爆炸系列讲座 第四讲 低温液化气蒸气爆炸

在上一讲介绍的水蒸气爆炸是温度比水高ΔT的炽热金属与水接触而形成的.与此相类似,比水温低ΔT的液化气体流至水面,也会引起爆炸,这种由于低温液化气急剧气化形成的爆炸称之为低温液化气蒸气爆炸[1].     

液化石油气容器受热下蒸气爆炸及影响因素的研究

液化石油气的生产、储运过程中,由火焰加热引发的蒸气爆炸事故屡有发生,并常相继导致其他类型的爆炸。分析了蒸气爆炸的危害特性,研究了影响蒸气爆炸的因素,对火灾的预防和扑救具有一定实用意义。     

蒸气爆炸刍议

叙述了蒸气爆炸的认识过程 ,提出了蒸气爆炸的正确涵义。并对蒸气爆炸的两种类型 (传热型和平衡破坏型 )的定义、特点作了介绍 ,通过事故案例对蒸气爆炸的发生条件与机制也作了详细说明。     

蒸气爆炸系列讲座第六讲锅炉爆炸

前几讲介绍的水蒸气爆炸、低温液化气蒸气爆炸及原油沸溢等属于传热型的蒸气爆炸.本讲的锅炉爆炸则是属于平衡破坏型.平衡破坏型蒸气爆炸的特征是在高压密闭容器内存在着具有高于常压蒸气压的液体而发生的事故.如果密闭容器内液体温度升到临界温度以上,那么,容器内将不存在液体,也就不会发生蒸气爆炸[1].     

蒸气爆炸系列讲座 第七讲 压力液化气体爆炸(下)

3蒸气爆炸的原因分析综上分析,平衡破坏型蒸气爆炸发生的直接原因是容器出现了较大裂缝,使过热液体骤然蒸发,因此,容器较大裂缝的出现可看作是一个先决条件.能够导致容器出现较大裂缝的原因也就成为蒸气爆炸产生的原因.现根据以往的事故和理论研究就蒸气爆炸发生的主要原因归纳如下:     

氧含量对甲烷及丙烯爆炸特性的影响

为了进一步研究烷烃类气体在与氧气接触时的爆炸特性规律,对烃类气体爆炸理论、爆炸特性参数做了理论分析和计算,并以甲烷和丙烯为例,通过对其爆炸极限、爆炸压力、爆炸压力上升速率、爆炸指数的测试,探讨了氧含量对烃类气体爆炸特性的影响。测试结果表明:氧含量的增加能提升其最大爆炸压力,当氧含量达到一定值时,理论计算值已不适用;提高甲烷爆炸极限的宽度,对其爆炸上限影响十分显著,但对爆炸下限的影响并不明显;对爆炸压力上升速率也有巨大的促进作用,当氧含量提高时,爆炸压力上升速率可能提升数十倍;并测得了丙烯在80℃,表压0.14MPa条件下的极限氧含量值(LOC)。总之,氧含量的增加对烃类气体爆炸特性的促进作用是十分显著的。     

基于危险分析的液化石油气罐事故应急处置

分析了液化石油气的火灾危险性,描述液化气储罐发生泄漏时引发的火灾爆炸事故特点,通过模拟储罐蒸气云爆炸模型,利用TNT当量法来预测蒸气云爆炸的严重程度并进行定量分析,计算出爆炸死亡半径、重伤半径、轻伤半径和财产损失半径,确定储罐发生火灾爆炸时的安全距离,为液化气储罐预案的制订及事故状态下应急抢险救援任务提供参考依据。     

液氨泄露蒸气云爆炸的风险分析

采用蒙特卡罗模拟法对液氨泄漏蒸气云爆炸过程中泄漏源参数的不确定性进行分析,并用Matlab数值计算软件绘出距爆炸中心一定范围内发生各级人员伤害风险的概率曲线图,通过该图可以直观地看出液氨泄漏蒸气云爆炸事故后果的影响范围以及冲击波在一定范围内对人体伤害不同等级发生的概率,这对于定量评估液氨蒸气云爆炸事故风险具有重要意义。     

工艺安全警示灯

蒸气云爆炸当足够数量的可燃或易燃物料泄漏出来,与空气充分混合,并被点燃时,将会产生蒸气云爆炸。可燃气体或液体泄漏的部分原因包括:●管道、反应容器、储罐或其它装有可燃或易燃流体的工艺容器出现故障,其完整性失效,导致物料泄漏。●可燃气体通过压力释放系统迅速排放至大气。●带压存储的可燃液体,如液化石油气(LPG),在释放至大气中时会迅     

液化天然气罐车泄漏原因分析及事故后果模拟

收集和整理了2006年1月至2016年6月间81起液化天然气罐车事故案例,并针对交通事故后经常发生泄漏事故进行了原因分析及后果分析。以广东省某高速公路上发生液化天然气罐车泄漏为例,运用ALOHA软件对泄漏后引发的喷射火、蒸气云爆炸、沸腾液体扩展蒸气爆炸3种事故后果进行模拟,定量得出事故危害范围,并利用Google Earth进行可视化。同时,模拟了不同风速条件下对3种事故后果危害距离的影响情况,结果表明:当风速处在1.5~2.5 m/s时,风速的增大会使喷射火、蒸气云爆炸事故危害距离逐步增大;但风力的大小不会影响到沸腾液体扩展蒸气爆炸所形成的热辐射伤害区域。     

易燃液化气体罐区火灾爆炸事故故障树分析

采用故障树分析法对易燃液化气体罐区的火灾爆炸事故进行了分析,提出了针对性预防对策。     

我国气体与粉尘爆炸事故现状及影响因素分析

论述了我国气体与粉尘爆炸事故的研究现状,对气体与粉尘爆炸的条件及主要影响因素做了较为详细的分析,研究了各种防止气体及粉尘爆炸发生的措施,提出进一步研究的方向和要求.     

煤气化装置水煤浆管线爆炸事故调查分析

在事故调查的基础上,对某公司煤气化装置水煤浆管线爆炸事故的发生过程、原因进行了剖析,对事故各阶段的关键参数进行了工艺计算,利用爆轰理论得出水煤浆管线爆炸的机理,并从材料力学角度,对爆炸压力进行核算,对爆炸机理予以印证.最后,根据分析结果,从设计角度提出了防止事故重复发生的技术措施,为本质安全设计提供依据.     

应急准备和响应是企业经营的基本保障(四)

四、掌握科学合理的应急准备和响应方法　（5）爆炸的风险管理　爆炸通常是指物体在瞬间分解或燃烧时释放出大量热和气,并以巨大的压力向四周扩散,或气体压力超过其盛装容器所能承受的极限压力而发生的爆炸现象.一般可将爆炸分为物理性爆炸、化学性爆炸和核爆炸三种,对于企业而言可以采取应急准备和响应的只有前两种,所以我们只对前两种加以讨论.     

渣油加氢脱硫装置蒸气云爆炸后果研究

简要分析了渣油加氢脱硫装置火灾爆炸危险性,模拟了VRDS装置氢气泄漏后引发蒸气云爆炸的事故后果。通过分析计算蒸气云爆炸后对人员以及装置设备造成的伤害／破坏范围,指导设计人员以及操作人员制定必要的安全防范措施,将蒸气云爆炸的后果最小化。     

高温高压下惰性气体对乙烷爆炸极限影响研究

为研究高温高压下添加惰性气体对可燃气爆炸极限的影响,本实验搭建了适用于开展高温、高压工况的20 L球形爆炸实验装置,测量了初始温度分别为20,200℃,初始压力分别为0. 5,2. 0 MPa下乙烷/氧气/惰性气体混合物的爆炸极限,分析温度、压力单因素对乙烷/氧气/惰性气体的爆炸极限的影响以及温度和压力双因素的耦合影响。结果表明,高温或高压单独作用对含惰性气体的可燃气爆炸下限影响较小,但可明显提高其爆炸上限。高温高压同时作用时,氮气、二氧化碳抑爆效果被明显削弱。     

真空感应熔炼炉爆炸危险性分析

分析了真空感应熔炼炉冷却失效炉体爆炸的机理。通过压缩气体容器物理爆炸计算模型对炉内气体能量进行简化计算,利用TNT当量法计算了某真空感应炉爆炸后冲击波作用距离下的超压强度,并基于此分析了该真空感应炉爆炸冲击波的危险半径。     

不同粒径PMMA粉尘爆炸特性研究

采用20L球形爆炸测试装置,对比研究了30μm、800 nm、100 nm的微纳米PMMA(聚甲基丙烯酸甲酯)粉尘的爆炸特性,得出纳米粉尘相比微米粉尘具有爆炸升压速率大、爆炸持续时间短的特性;在密闭容器内,100 nm和800 nm粉尘颗粒的最佳爆炸浓度为250 g/m~3,最大爆炸压力P_(max)分别0.821 MPa和0.865 MPa,爆炸指数K_(st)分别为27.3 MPa·m/s和25.8 MPa·m/s;30μm粉尘颗粒最佳爆炸浓度为750 g/m~3,最大爆炸压力0.708 MPa,爆炸指数K_(st)为10 MPa·m/s~1,总体上纳米粉尘的爆炸危害远大于微米粉尘,但由于粒径减小团聚效果增大,100 nm粉尘只在低浓度下(250 g/m~3)的爆炸威力高于800 nm粒径,当浓度增大,团聚严重,其爆炸威力却低于800 nm粒径,所以对有机纳米粉尘并非粒径越小,爆炸威力越大,而更应关注纳米粉尘在低浓度下的爆炸危害,研究结论可为加工、储存有机纳米材料的安全防护与安全设计提供指导。     

蒸气爆炸系列讲座 第五讲 原油沸溢

石油、石化行业有着大量的原油储罐、重质油罐,它们的防火问题历来为人们所重视.这类油罐发生火灾后,燃烧后期常因底部水的沸腾而使原油(或重质油)自油罐中喷出,使火灾蔓延,造成更大的危害.这就是所谓的原油(或重质油)沸溢.就引发沸溢的原因来看是蒸气爆炸,因此,笔者将它列为蒸气爆炸的一种型式来进行讨论.     

加拿大西北油田试井分离器厂房爆炸事故

介绍了试井分离器厂房内可燃气体积聚爆炸事故的经过,分析了事故发生的直接原因和间接原因,并提出了相应的改进建议.