蒸汽用安全阀的热态校验及实现方法

文章分析了蒸汽安全阀校验装置的结构以及校验方法的优劣,证明蒸汽用安全阀采用蒸汽介质校验比采用常温氮气等校验更接近实际工况,校验结果准确可靠。通过研究高效非电内加热式小型蒸汽发生器,构建中小型高温安全阎校验装置,并利用饱和蒸汽进行安全阀的模拟高温工况来对上述方法进行验证。     

紧急停炉

据苏联《蒸汽和热水锅炉结构和安全使用规程》规定,在下列情况下应立即停炉: (1)如果有半数以上的安全阀或代替安全阀的安全装置不再动作; (2)如果压力上升超过了允许压力10%以上,虽然停止供给燃料、减少鼓风和加强上水,而压力继续上升; (3)炉水漏掉或锅炉补水时,补水突然停止, (4)尽管加强了上水,而水位迅速下降; (5)上升超过了水位表上部可见端,采取锅炉排污不能使水位降低时; (6)所有的给水装置停止了动作时; (7)如果锅炉主要元件(汽包、联箱、火管、内外火箱、管板、外部挡板、蒸汽管道)发现裂纹、鼓包、焊缝泄漏、两个以上的拉掌断裂; …     

超超临界锅炉蒸汽安全阀试验手段探讨

系统分析了安全阀型式试验和性能试验相关国内外标准。针对国产超超临界安全阀新产品研发、安全阀整定压力准确度对发电机组安全性影响、现场实跳整定试验对机组运行的影响,阐述了国内超超临界火力发电机组蒸汽安全阀试验技术的滞后问题。认为有必要建设模拟超超临界锅炉实际介质参数的试验装置。     

一种新型蒸汽介质安全阀排气管道的设计

现行的蒸汽介质安全阀排气管道因排放背压大而影响安全阀排放性能，新设计的蒸汽介质安全阀排气管道采用支管、套管与小孔消音器组合装置可有效降低排放背压。     

苯酚丙酮装置中的换热器失效分析

<正>1概述某石化企业苯酚丙酮装置主要由烃化、氧化、精制和回收单元组成,是以苯和丙烯为原料,通过烃化反应生产异丙苯,再利用空气将异丙苯氧化为过氧化氢异丙苯,以硫酸作催化剂将过氧化氢异丙苯分解生产苯酚和丙酮。精制单元××换热器,在使用过程中换热器管板与壳程筒体对接接头处、壳程筒体蒸汽入口接管角焊缝处、入口接管弯头处(弯头与下直管段相连的焊缝)出现了穿透性裂纹,具体位置如图1所示。换热器及入口接管上开裂管件具体操     

减压系统的安全装置问题

蒸汽锅炉产生的蒸汽在一个单位往往有多　种用途。如果用汽处所需的蒸汽压力不一,则输向用汽压力较低处的蒸汽就需要经过可靠的自动减压装置。有的单位不用自动减压装置,而用人工调节闸阀或普通球形截止阀。因阀前的蒸汽压力和流量的波动,势必引起阀后压力的波动,这就需要有专人进行频繁的调节,才能保证用汽所需要的稳定的汽压,如操作人员稍有疏忽或不够熟练就可能引起低压侧系统超压,而造成事故。因此,当来汽压力高于用汽所需压力时,应装设可靠灵敏的自动减压安全装置,并须在低压侧装设有压力表和足够排汽能力的安全阀。 合理的减压系统装…     

锅炉汽包焊缝埋藏缺陷处理及建议

攀枝花市某自备电厂1台410t／9．8MPa锅炉，在2000年8月进行定期检验时，超声波探伤发现汽包一环向焊缝的下半部，距中心水平轴下方约520mm处有一处超标缺陷，缺陷为距离汽包外表面15和20mm，长度为51和68mm两条超标缺陷。     

有保温层的锅炉分汽包应加强防腐管理

锅炉的分汽包多带有保温层,因此它的腐蚀情况很难观察到,我们在检验中曾多次发现有保温层的分汽包严重腐蚀危及安全的事例,现将其中一例介绍如下。 徐州市某印刷厂的一台锅炉的分汽包是1986年上海某压力容器厂制造的,资料齐全,设计压力1.4MPa,使用压力0.4MPa,用圆钢将其固定在支架上(如附图)。此次检验是使用6年来的首次检验,当拆除保温层后,发现该分汽包右下部与支架接触部位附近严重腐蚀,腐蚀面积达200mm×200mm,腐蚀深度5～7mm,最薄处炉壁厚仅剩1mm,用检验锤轻敲即可穿透,在场人员无不惊讶,幸亏是在较低压力下使用,若在设计压力下使用,后果很难设想。     

锅炉或受压容器必须安装压力表和安全阀

去年六月十二日,北京有个厂一个给溶磷槽加温欲蒸汽汽包发生了爆炸,将溶磷槽炸坏,黄磷四处飞溅,引起大面积燃烧,损失很大。 爆炸事故发生后,工厂党委发动职工群众,认真对事故进行了分析、调查,查出事故的直接原因是汽包不符合受压容器要求,既没有压力表、温度表和安全阀,也没有经过试验就使用,在第一天投产刚上班一个小时,汽包进汽而没有开排气阀门,压力增高,以致造成了严重爆炸和燃烧事故。 从该厂的事故证明,要防止发生事故,保护人员安全和避免国家财产遭受损失,在锅炉或受压容器上安装压力表和安全阀是十分必要的。 在锅炉或受压容器上安…     

预防锅炉苛性脆化的几种方法

苛性脆化属于晶间腐蚀，即发生在金属晶粒之间的腐蚀，它常发生在锅炉汽包等设备的铆接或胀接管缝隙处，最初表现为肉眼看不见的细小裂纹，往往不引起注意，特别是对锅炉漏气部分处理不及时，时间一长，便引起苛性脆化，严重者可引起铆钉断裂，胀管处管头断裂，甚至引起汽包爆炸事故。     

锅炉爆管事故的原因及预防对策

江西省吉安火力发电厂于1969年10月安装投产的WG35-39-2型锅炉(蒸发量35t/h,过热蒸汽压力3.8MPa,过热蒸汽温度450℃),锅筒(直径1600mm,壁厚46mm)两侧上方各有一短联箱(直径219mm,壁厚16mm),每只短联箱上有四根引出管(直径60mm,壁厚3mm)与汽包相连,四根引出管的长度分别为2249、1818、1544、1361mm。汽包标高13000mm,上短联箱标高11200mm,并用槽钢与抱箍固     

炼化余热锅炉的特点及其汽包结构的发展

在锅炉分类的基础上指出了炼油化工余热锅炉的特点,列举了其中汽包的各种结构形式,对于汽包接管和汽包支承结构的优化,提出了一些合理建议以减少汽包的热应力。     

双保险安全阀

美国《标准司炉问答》介绍了一种双保险安全阀。这种安全阀可以防止低压采暖锅炉(压力小于一个表大气压的蒸汽锅炉)因安全阀失灵造成的超压爆炸事故。在安全阀进口的旁边装设一个由易熔合金制成的易熔防爆片。如安全阀失灵造成超压时,蒸汽温度升高到易熔防爆片熔化温度时,防爆片就熔化破裂,蒸汽 从破裂冲出而泄压, 同时可利用连锁装置 使警报器发出响声和 光亮等讯号。在正常 情况下,安全阀排汽 是由排汽管排至锅炉 房外的安全地点。当 排汽管被　物或冷冻 堵死时,这种安全阀 在排汽管下面还装有 弹簧盖,它 超压 的情况下自动打开, 将超压的…     

一加氢精制反应器缺陷安全评定

<正>某一大型石化企业的一套120×10~4t//a加氢精制装置,1997年开始投入生产,至今已运行13年多。该装置设计规范为GB150—1989、《压力容器安全技术监察规程》。2010年大修期间在该装置核心设备加氢精制反应器冷氢入口接管与筒体连接焊缝处发现1条长约1 1 mm裂纹,经打磨消除后,在焊缝处留下1处长90 mm、宽35 mm、深8mm的凹坑。在确保设备安全生产条件下,考虑经济效益,对该设备进行安全性评估,以确保加氢精制装置的平稳运行。     

电站锅炉锅筒管座结构形式的设计选择和质量控制

对一台额定蒸发量75t／h、额定蒸汽压力5．29MPa电站锅炉锅筒安全阀管座与锅筒连接焊缝被撕裂事故进行分析处理,并对锅筒焊接管座的结构选择、质量控制进行探讨。     

蒸汽锅炉汽包虚假液位及防止

<正>为保证大型锅炉的稳定运行,应根据工况条件,设计很多调节系统进行自动控制。在调节控制系统中主要有:主蒸汽压力调节,锅炉水位自动调节,炉膛负压,主蒸汽温度,烟中氧等控制。在这些调节系统中,锅炉汽包水位调节是必不可少的,汽包水位是锅炉正常运行的主要指标之一。1汽包"虚假液位"现象的产生锅炉汽包液位是锅炉正常操作时的主要监控项目,水位过高会影响汽包的汽水分离,产生蒸汽带水现象;水位过低,由于汽包容积较小,而负荷却很大,水的汽化速度加快,汽包内的水量迅     

排气阀损坏引起的压缩机火灾爆炸

1991年6月18日,沈阳一家工厂6号压缩机在倒车过程中、发生了地沟管路外火灾爆炸事故.致使地沟内火焰蔓延,盖板飞起打弯操作杆,事故中1人受伤。 事故经过 该机为L3、3—17/320型氮氢混合气压缩机(当时为备用机)。10点30分开启,5分钟后开始加压,各段压力(表压力)分布为:一段出口 0.2MPa、二段出口 0.4MPa,三段出口1.3MPa.四段出口3.0MPa,五段出口8.0MPa(实际操作指标为6.5～7.0MPa)、六段出口8.5MPa.七段出口10MPa。当操作者发现五段出口压力有超高现象时(此时三段出口安全阀已自动放空),立即打开七四三和三四一阀门,企图降压。可是,这…     

大长径比油气管道空间爆炸事故分析——以中国石油新疆油田分公司"8·7"稠油热采井口爆炸事故为例

为分析大长径比管道内气体爆炸事故的原因,以新疆克拉玛依油田克浅10井区"8·7"23123井口爆炸事故为例,进行物理爆炸和化学爆炸的理论计算,并分析井口爆炸事故过程.物理爆炸计算与分析表明,爆炸可产生的压力为18.46 MPa,小于采油(气)井口装置105 MPa的爆破压力,因此,该爆炸不属于蒸汽过热引起的物理爆炸.化学爆炸计算表明,油管内发生化学爆炸产生的高温达到2 666.7 ℃,可以使钢材强度受到破坏;化学爆炸的爆轰压力为122.4 MPa,大于井口装置能承受的爆破压力,说明是化学爆炸产生的爆轰压力摧毁了井口装置.计算与分析的结果可以为防止类似事故的发生提供参考.     

13MnNiMo54钢汽包接管管座焊缝裂纹的成因及预防

对13MnNiMo54钢汽包接管管座焊缝裂纹原因进行了分析,并提出了避免裂纹产生的工艺措施。     

在锅炉汽包一端监视水位

一些厂矿使用的小容量工业锅炉,例如25吨/小时　水管锅炉运行时,汽包两端水位指示产生很大偏差,这是正常的。这类锅炉系双汽包纵向布置的自然循环锅炉,其特点是上汽包长、下汽包短。锅炉在运行中,整个汽包内部水位如图所示。 汽包前半部水位不在同一条水位线上,而是呈现出很大的波峰。这是由汽包前半部的大量汽水混合物造成的。虽然汽包后半部水位降得很低。由于蒸汽负荷不变,照样产生大量的汽水混合物。所以前半部仍能指示出较高的水位。只有汽包后半部水位才处于平稳状态,甚本在一条水位线上。同时,该炉主蒸汽引出管设在汽包后半部的中间…