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利用无色硫细菌氧化废水中硫化物的研究 总被引:28,自引:4,他引:24
本试验直接以硫酸盐还原相出水作为进水,采用升流式好氧生物膜反应器.在室温(18—22℃)条件下,研究了利用好氧无色硫细菌去除水中硫化物的可行性。试验表明,当硫化物容积负荷达到12kg/(m3·d)(以H2S计,下同).水力停留时间为22min.pH值为7—8、溶解氧浓度为5.0—5.5mg/L时,硫化物的去除率可达90%以上,被去除的硫化物几乎全部转化为单质硫,同时有机物的去除率约为10%。试验结果还表明,反应器内所需的溶解氧浓度和pH值的升高值分别与进水硫化物负荷和硫化物去除负荷里线性关系。 相似文献
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庆大霉素和金霉素废水处理试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
对庆大霉素、金霉素及其混合废水的厌氧、好氧处理进行静态试验。结果表明,对于COD为19240mg/L的霉素废水,当厌氧反应时间为3d,好氧10h时,COD去除率为98.4%;COD为7740mg/L的庆大霉素和金霉素混合废水(1:2),厌氧处理2d,好氧10h时,COD去除95.8%;庆大霉素废水厌氧处理3d,金霉素废水厌氧处理6h,再将这2种废水混合进行好氧处理4h,其最终出水COD可小于300 相似文献
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一体式厌氧-好氧流化床反应器同步脱氮除硫实验 总被引:2,自引:0,他引:2
采用一体式厌氧-好氧流化床反应器处理含氮和含硫化物的废水,分别考察了硫氮比(硝氮和亚硝氮)、碳氮比(氨氮)等因素对同步脱氮除硫效果的影响,并对厌氧区固体产物进行了分析.实验结果表明:混养条件下获得了较好的脱氮、脱硫、去除COD的效果;s2-浓度增加对厌氧COD去除、反硝化过程无显著影响;当S2-浓度小于4.6mmol·L-1时,对厌氧氨氮去除有一定的促进作用.S/N(NO-3-N和NO-2-N)在0.2~1.7范围内.可以获得20%~75%单质硫转化率.C/NH4 4-N的降低对厌氧脱氮效果无明显影响,但可促进硫化物的去除.X射线衍射分析表明,厌氧区固体产物为单质硫.好氧进水中硫化物浓度增加对好氧区COD去除影响不明显,但S2-浓度大于15mg·L-1时会对硝化过程产生明显抑制. 相似文献
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本文综述了厌氧处理制浆造纸工业废液的进展,介绍了制浆造纸废液的特点,讨论了制浆造纸废液对厌氧处理的潜在适应性。最后,对制浆造纸工业废液的厌氧处理和好氧处理作了比较。 相似文献
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厌氧—好氧两相消化剩余污泥的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文通过对厌氧-好氧两相消化法与厌氧消化法、好氧消化法的比较,研究了厌氧-好氧两相消化法的可行性。结果表明,厌氧-好氧两相消化法在28℃,消化15天的条件下,TVS、TS、TFS的去除率分别为41.23%,43.10%,33.21%,COD去除率为45.73%。 相似文献
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好氧颗粒活性污泥的培养及理化特性研究 总被引:88,自引:20,他引:68
研究厌氧-好氧交替工艺中好氧颗粒活性污泥的培养和理化特性,在普通好氧曝气条件下,反应顺内培养出了好氧颗粒活性污泥,颗粒直径0.5-1.5mm,比重1.007左右,含水率97-98%,MLSS4.04-6.88%g/L,SV120-45ml/g,一般约30ml/g,颗粒污泥受阻沉降层的均匀沉降速度vs约2.15cm/min,临界浓度时沉降速度值v2约0.35cmin,颗粒污泥的耗氧速率OURW1.2 相似文献
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厌氧酸化—好氧法处理高浓度洗毛废水尾浆试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用厌氧酸化-好氧工艺对高浓度洗毛废水尾浆进行处理。试验结果表明,对于COD为25000mg/L的原废水,经1d的厌氧酸化和1d的二段串联的间歇活性污泥法好氧曝气处理,COD和BOD5的总去除率分别达到92%和99%以上,生化处理出水COD为1500~2000mg/L,BOD5<60mg/L。 相似文献
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自热式高温好氧消化工艺的氧化还原电位研究 总被引:4,自引:0,他引:4
采用自热式高温好氧消化(ATAD)中试工艺系统,通过间歇式运行,改变进泥初始ρ(VSS)和曝气强度,考察了系统中氧化还原电位(ORP)的变化情况.对进泥初始ρ(VSS)为45.4和34.2 g/L的曝气强度恒定在1.0 m3/h,搅拌转速为95r/min,停留时间为25 d;初始ρ(VSS)为40.7 g/L污泥的曝气强度在0.4~1.0 m3/h间由大到小进行调节,搅拌转速为95 r/min,停留时间为44 d.结果表明,初始ρ(VSS)与曝气强度对ORP有影响,当曝气强度充足时,ORP呈先下降再回升趋势,最终ORP能达到0 mV以上.对于pH的变化,初始ρ(VSS)为45.4和34.2 g/L的污泥规律相似,均呈先上升后下降趋势,初始ρ(VSS)为34.2 g/L的污泥pH从开始的6.01上升到8.11,然后下降到5.60~6.03.但初始ρ(VSS)为40.7 g/L的污泥pH的变化规律有所不同,pH一直呈上升趋势,从开始的7.33到最终的9.16.表明由于溶胞作用,系统中ρ(总氮),ρ(氨氮),ρ(总磷)较高,pH上升,若曝气强度充足,pH随后下降,ORP回升;若曝气强度较低,pH则一直呈上升趋势,ORP则处于较低值.因此ORP与进泥初始ρ(VSS),曝气强度,反应温度,ρ(氨氮)和pH等因素有关.从ORP的测试结果看,ATAD系统处于厌氧到微好氧之间的状态. 相似文献
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采用厌氧-兼氧-好氧工艺处理柠檬酸废水,管理厌氧消化器在进水pH3.44~4.38,COD14187.5mg/L,处理水量为200t/d,有机负荷经7.09kgCOD/(m^3.d)条件下,出水pH7.0~7.5,COD去除率为81.1%,产气率为0.43m^3/kgCOD,兼氧-好氧处理进水pH3.2~4.6,COD1929mg/L,处理水量1080t/d,停留时间为兼氧6h,好氧13h,出水p 相似文献
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采用厌氧水解—好氧和单独好氧处理两种生化方法对蒽醌染整废水进行了平行对照试验。结果表明,厌氧水解—好氧处理方法可有效地提高该废水的可生化程度。当进水CODcr浓度为400mg/L、色度为800倍时,厌氧水解—好氧处理后出水CODcr可达120—170mg/L,CODcr去除率在63%以上,色度降低至150倍,明显优于单一好氧处理的出水水质。 相似文献
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为解决厌氧型生物反应器填埋场中氨氮积累问题,加速填埋场的稳定化进程,将厌氧生物反应器填埋场和准好氧矿化垃圾反应床串联。实验设置了1个厌氧型生物反应器填埋场(ANBL1#)作为参照组,2个厌氧-准好氧联合型生物反应器填埋场(AN-SABL2#、AN-SABL 3#)作为对照组,以研究不同回灌频率下AN-SABL的稳定化规律。研究结果表明:AN-SABL2#、AN-SABL3#可缩短酸化时间,渗滤液的pH值分别在94周、98周升至大于7,而ANBL1#渗滤液的pH值直至100周仍小于7。AN-SABL系统可有效降解渗滤液COD浓度,实验进行到100周左右时,AN-SABL2#、AN-SABL3#系统中厌氧柱D2、D3柱COD浓度仅为ANBL1#系统中厌氧柱D1柱的40.63%、12.5%,而准好氧柱对渗滤液COD的去除率大部分在95%以上。AN-SABL系统能缓解厌氧型生物反应器填埋场中氨氮积累问题,这主要依靠矿化垃圾床良好的生物脱氮作用,厌氧柱D1、D2、D3中NH3-N含量总体趋势为:NH3-ND1>NH3-ND3,NH3-ND1>NH3-ND2,准好氧d2、d3柱氨氮去除率均在90%以上,且厌氧-准好氧联合型生物反应器填埋场(AN-SABL)在实验产酸阶段低回灌频率(3 d/次)对氨氮的去除有利,而后期高回灌频率(1 d/次)更有利。 相似文献
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猪场废水脱氮与沼气脱硫耦联反应器的启动 总被引:7,自引:0,他引:7
采用鼓泡反应器研究猪场废水脱氮与沼气脱硫耦联反应器的启动,比较了启动过程中不接种污泥、接种厌氧污泥及接种好氧污泥对启动时间及效能的影响.结果表明,接种好氧污泥的反应器在第32d时氮硫同步去除率达到60%以上;不接种污泥的反应器氮硫同步去除率达到60%需要36d;而接种厌氧污泥的反应器则需要50d.成功启动后,在温度为30~32℃、空塔停留时间为9.75min、水力停留时间为4.78d、沼气中H2S浓度为1.70 8·m-3左右及进水NOx-N浓度为109 mg·L-1的条件下,不接种污泥反应器,接种厌氧污泥反应器和接种好氧污泥反应器的NOx-N去除率分别97%、91%、99%,硫化氢的去除率分别稳定在82%、78%和86%左右.接种好氧污泥的反应器硫化氢去除率最高可达92.3%.运行稳定后,3个反应器均可实现按相对固定的比例同时去除硫和氮,废水脱氮与沼气脱硫得到了很好耦联,在1个反应器中可以同时实现废水脱氮与沼气脱硫. 相似文献
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缩短厌氧消化时间改善猪场废水厌氧消化液好氧后处理性能的可行性 总被引:3,自引:1,他引:2
采用批式厌氧消化以及间歇曝气的摇瓶试验进行猪场废水厌氧-好氧处理,研究了猪场废水厌氧消化对好氧后处理的影响,以及控制厌氧消化进程改善猪场废水厌氧消化液好氧后处理性能的可行性.对猪场废水原水(厌氧消化0d)直接进行好氧处理,COD和NH4 -N去除率分别可达到95%和98%以上,出水COD低于300mg·L-1,NH4 -N低于10mg·L-1.对厌氧消化液进行好氧后处理,出水COD和NH4 -N浓度随好氧处理时间的增长逐渐升高,厌氧消化前处理时间越长,升高时间越早,幅度越大.实验结束时,出水COD基本在500-600 mg·L-1之间;厌氧消化3、6、9、12d的消化液好氧后处理出水的NH4 -N分别达到22.2、105.4、147.6、171.4 mg·L-1.尽管厌氧消化3d时,COD去除率只有47.5%,但消化液好氧后处理的效能仍然没有提高,只是系统恶化的时间略迟于厌氧消化6、9、12d的消化液.厌氧消化液好氧后处理效果差的原因主要是:在厌氧消化过程中,各污染物降解的差异导致了厌氧消化液可生化性降低以及碳、氮、磷比例失调,影响了好氧后处理过程微生物的生长;厌氧消化液中缺乏易降解有机物,导致反硝化效果差,产生的碱度不能弥补硝化过程消耗的碱度,引起pH下降,进而影响了微生物活性.因此,通过缩短厌氧消化时间的方式来改善消化液好氧后处理的性能是不可行的. 相似文献
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过滤—厌氧—好氧工艺处理酒精废水 总被引:7,自引:0,他引:7
介绍了酒精废水的高效低耗处理工艺,即首先用转鼓滤机去除60%左右的悬浮物并回收作粗饲料;其次,借助原水高温特点,用完全混合式高温厌氧池使废水充分消化;再次,用沉淀池和气浮池实现废水和厌氧污泥的完全分离,使废水的COD降解了92%-94%;最后为好氧处理工段,整个工艺对COD和SS的去除率分别高达99%和99.8%,不仅处理率高,而且能耗很低,还可以回收粗饲料和沼气能源。 相似文献
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采用厌氧-好氧工艺处理啤酒生产废水,工程实践表明,只要管理严格完善,CODcr和BOD5去除率在95%以上,所排废水各项指标达到国家排放标准,且处理成本在国内居较佳水平,处理1立方废水在0.45元左右。 相似文献
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好/厌氧多级串联潜流人工湿地对COD的去除效果 总被引:1,自引:0,他引:1
为了调整传统潜流湿地内部溶解氧分布状态,提高其对生活污水水质净化的效率,对传统潜流湿地进行了不同区段的划分及功能强化,设计了不同结构的好氧/厌氧多级串联潜流人工湿地,研究了好氧/厌氧段比例、位置及人工曝气等因素对出水COD的影响,并与传统潜流湿地进行净化效果的比较。结果表明,传统潜流湿地对COD的去除率为70.3%,以好氧/厌氧/好氧段方式串联采用前部和后部曝气并作厌氧处理的潜流湿地(即O-A-O强化曝气组)对COD的去除率为90.1%,比传统潜流湿地提高了19.8%;O-A-O强化曝气组平均出水浓度为17.4mg/L,不曝气的O-A-O出水COD浓度基本维持在50.0~60.0mg/L;对O-A-O前部和后部曝气处理后COD的去除率分别提高了30.4%和20.8%。可见,在实验条件下O-A-O强化曝气组对COD的去除率最高,结构相同的湿地曝气处理后出水水质有显著改善,在湿地前部曝气对COD的去除效果尤为显著。 相似文献