电混凝处理废乳化液的研究

本文对电混凝处理废乳化兴的操作条件进行了试验研究。结果是极板间距8mm、电流密度5mA/cm^2、时间25min为最佳操作条件。处理后出水COD为860mg／L、油为10．36mg／L、pH为8．8、NO2^-为210mg／L，外观清澈透明。用此水配制乳化液并分析测定了新配制乳化液的性能，符合GB6144－85的标准，完全可以循环使用电混凝出水配制乳化液。因为电混凝后出水pH较高，含一定的NaNO2，重新配制乳化液时，就可以节省NaNO2。     

混凝剂循环使用及化学混凝处理乳化废液的研究

对乳化废液进行了不完全的化学混凝处理 ,优化出的混凝剂为PAC +PAM ,最佳条件为 :PAC ,1 0～ 2 0g/L ;PAM ,2 0mg/L ;pH ,6 5～ 8 5 ;混凝后的出水COD在 5 0 0～ 5 6 0 0mg/L之间 ,可以用来重新配制乳化液 ,性能指标达到国家规定要求 ;混凝产生的絮渣采用浓硫酸处理 ,每升乳化废液混凝产生的絮渣用 4 5mL浓硫酸 ,处理后回收油品 15mL/L ,混合液可循环使用处理乳化废液 ;将出水回用于配制新乳化液 ,实现了废水循环利用、清洁生产的目的     

混凝剂循环使用及化学混凝处理乳化废液的研究

对乳化废液进行了不完全的化学混凝处理，优化出的混凝剂为．PAC PAM，最佳条件为：PAC，1．0～2．0g／L；PAM，20mg／L；pH，6．5～8．5；混凝后的出水COD在500～5600mg／L之间，可以用来重新配制乳化液，性能指标达到国家规定要求；混凝产生的絮渣采用浓硫酸处理，每升乳化废液混凝产生的絮渣用4．5mL浓硫酸，处理后回收油品15mL/L，混合液可循环使用处理乳化废液；将出水回用于配制新乳化液，实现了废水循环利用、清洁生产的目的。     

垃圾渗滤液生物处理出水的深度处理组合工艺

采用"混凝-电解氧化-完全混合式活性污泥法(CSTR)"组合工艺深度处理垃圾渗滤液生物处理出水。探索了工艺的组合及各种工艺操作条件对垃圾渗滤液深度处理效果的影响,并对其影响机理进行了初步探讨。结果表明,以PAC为混凝剂时,在pH和药剂(有效成分)投加量分别为6.0和600 mg/L条件下,渗滤液COD去除率达到50%,有效降低了难溶惰性COD含量,缩短了后续电化学处置时间。混凝工艺后,采用电化学工艺处理,在最优工艺条件下:pH为6.0、电流I为1.2 A(电流密度为18.18 mA/cm2)、Cl-投加量为1 000 mg/L、极板距离为2 cm,电解30 min渗滤液COD去除率达到36%,同时,难降解有毒物含量明显降低,渗滤液可生化性TbOD/COD由10%提升至最大值64%。最后采用CSTR处理渗滤液电解出水,系统出水COD、氨氮和色度分别为100~150 mg/L、7~13 mg/L和25倍,为反渗透(RO)工序提供了良好的水质条件。     

氧化-混凝法处理碱性高砷废水的实验研究

对碱性高砷废水的处理进行了研究 ,针对常规混凝法除砷的缺点提出了氧化 混凝工艺。结果表明 ,用氧化 混凝工艺除砷效果显著 ,废水经处理后砷含量低于 0 5mg/L ,符合国家排放标准。氧化 混凝除砷的最佳工艺条件为 :pH值为 6— 7,H2 O2 用量为 2 5 % ,氧化时间为 10min ,Fe2 (SO4) 3 用量为 2 5g/L ,PAM用量为 11 2 5mg/L。     

制浆造纸废水生化出水的混凝处理研究

研究了硫酸铝和三氯化铁对制浆造纸废水生化出水的处理效果.研究发现,不调节原水pH值,硫酸铝投加量为600 mg/L或三氯化铁投加量为300mg/L时,混凝后废水的COD＜150 mg/L,色度＜50倍,出水均符合现阶段排放标准.混凝剂比较发现,在最佳反应条件下,2种混凝剂的处理效果相当,但硫酸铝混凝的成本低于三氯化铁....     

混凝-Fenton氧化-Fe0还原预处理高浓度硝基苯生产废水

采用混凝-Fenton氧化-Fe0还原工艺预处理高浓度硝基苯废水,考察各反应阶段硝基苯去除效果及影响因素。研究表明,聚铁混凝性能优于聚铝;初始COD为17 350 mg/L、硝基苯浓度为10 050 mg/L的废水,在pH=4,聚铁投加浓度3 300 mg/L时,COD和硝基苯去除率分别为63%和62%;混凝沉降后的上清液用Fenton试剂氧化,可在较宽pH(3～6)范围内降解硝基苯,当H2O2(30%)浓度为6 000 mg/L,Fe2+浓度为168 mg/L时,氧化效率最高;聚铁混凝-Fenton氧化后的出水用Fe0还原,最佳还原条件为:pH=3,Fe0浓度1 500 mg/L。原水经聚铁混凝-Fenton氧化-Fe0还原后,COD和硝基苯总去除率分别达90%和98%,总药剂成本约12.4元/t。处理后废水硝基苯浓度为168 mg/L,适宜进行后续的厌氧-好氧生物处理。     

焦化废水除氰工艺的优化研究

对某焦化厂生化出水进行了除氰研究。对硫酸亚铁混凝除氰法进行了优化,采用沉淀净化法对其出水进行深度处理,考察了工艺中不同影响因素对总氰化物(TCN)去除效果的影响。结果表明,硫酸亚铁混凝除氰法的最佳反应条件为pH 5.00、FeSO4·7H2O投加量500mg/L、反应时间15min、沉淀时间30min;在此条件下,当原水TCN质量浓度为3.1~4.1mg/L时,出水TCN质量浓度达到0.60~0.70mg/L,需作进一步的深度处理。采用沉淀净化法处理硫酸亚铁混凝除氰法出水的最佳反应条件为先同时投加药剂A和药剂B,投加量分别为150、0.75mg/L,反应15min后,再按2mg/L投加药剂C,继续反应3min,最终出水TCN质量浓度低于0.1mg/L,达到《炼焦化学工业污染物排放标准》(GB 16171—2012)要求(氰化物排放限值为0.2mg/L);在此条件下,单位废水处理的药剂成本合计约为0.25元/t。     

电絮凝处理煤层气产出水

采用电絮凝法处理煤层气产出水,通过铁和铝2种电极材料的处理效果的比较,选择铝电极进行实验,研究了电极间距、原水pH值以及电流密度等因素对电絮凝处理效果的影响。实验结果表明,电絮凝法对煤层气产出水的化学需氧量(COD)和固体悬浮物(SS)具有良好的去除效果,原水pH接近中性时处理效果较好,电絮凝处理过程中不需添加可溶性盐和改变pH值。实验中确定的电絮凝处理条件为:电极间距1 cm,电流密度30 A/m2,反应10 min后,出水的COD、SS分别为9.6 mg/L和8.5 mg/L,去除率分别达到75.1%和88.8%,出水pH为7.8,电能消耗为1.75 kWh/m3。     

混凝法处理废乳化液的研究

采用聚合硫酸铁（PFS）和聚合氯化铝（PAC）处理废乳化液，适宜的pH范围为pH≤8，在废乳化液CODcr为7000－35000mg/L时，PFS较佳投加量为0.46-0.56g/L,PAC较佳投加量为1.5-3.5g/L,CODcr去除率均可达94％以上。出水经分析表明，PFS和PAC混凝对废乳化液中的脂类和羧酸盐均有较好的效果，并且B／C由0.12分别提高到0.58和0.55，大大改善废乳化液的可生化性。     

化学-混凝沉淀处理含氟含重金属废水研究

为解决某铝材电镀工业园含氟含重金属废水达标排放的问题，研究了化学混凝沉淀法同时处理该废水中氟与金属的效果及影响因素，采用正交和单因素实验确定了最佳工艺条件。结果表明，当CaCl₂投加量与废水中氟离子摩尔比为5∶1（即CaCl_{质量4 782 mg/L），聚氯化铝（PAC）用量为500 mg/L，pH为9.5，聚丙烯酰胺（PAM）用量2 mg/L时，出水中残留F离子浓度可降至8 mg/L，Cu²⁺、Ni²⁺、Cr⁶⁺和Zn²⁺出水浓度分别降至0.05、0.07、0.3和0.1 mg/L，出水能达到《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）第二时段一级标准，且最为经济。}     

神经节苷脂生产废水处理技术研究

针对神经节苷脂生产废水蛋白质含量高的特点，研究了等电点沉淀或混凝沉降预处理、厌氧好氧生物处理、化学沉淀和类Fenton氧化后处理组合工艺处理神经节苷脂生产废水的技术。结果表明，神经节苷脂生产废水的等电点在pH=2.2左右，通过等电点沉淀可去除30%以上的COD，但等电点时蛋白质的沉淀速度非常慢；用聚合硫酸铁对神经节苷脂生产废水进行混凝预处理的最适工艺条件是：pH=7～7.5，聚合硫酸铁用量＝500～750 mg/L。在优化条件下，混凝预处理可以使神经节苷脂生产废水的COD从27 000 mg/L左右降到13 000 mg/L左右。混凝预处理后的神经节苷脂生产废水经48 h厌氧和84 h好氧生物处理，COD值进一步下降到600 mg/L左右。然后向每升生化出水中加入2～3 mmol Fe³⁺,通过化学沉淀作用除去其中的磷酸盐，过量的Fe³⁺作为后续类Fenton氧化的催化剂。当H₂O₂(30％)用量为2～3 mL/L时，最终出水的COD值可以达到国家一级排放标准。     

铁炭微电解-Fenton氧化-A/A/O生化等联合工艺处理酚类、硝基苯类废水的探讨

采用酸化沉淀-超滤-铁炭微电解-Fenton氧化-混凝沉淀-A/A/O生化处理等联合工艺处理酚类、硝基苯类废水。设计处理水量:物化预处理2 m^3/h、生化处理3 m^3/h。运行结果表明,该工艺处理效果良好,出水pH6~9,COD≤500 mg/L,SS≤400 mg/L,NH3-N≤50 mg/L,TP≤2 mg/L,酚类≤0.5 mg/L,硝基苯类≤2,盐分≤5000 mg/L,出水水质优于设计指标要求。     

加热酸化-Fenton氧化处理乳化液废水

采用加热酸化-Fenton氧化处理乳化液废水，在加酸量为1．0mL98％H2SO4／100mL乳化液、加热温度95℃、加热时间1h条件下，初始COD〉20万mg／L，浊度〉8000NTU的乳化液COD降低到46592mg／L，浊度降低到20NTU，加热和酸化的联合过程达到了良好的破乳效果；破乳后的出水在ρ（Fe2＋）／ρ（H2O2）=1：30、ρ（H2O2）和（COD）=1．4、pH=4的条件下进行Fenton氧化，处理后的出水COD可降到18600mg／L，去除率达61．4％，其B／C可由破乳后的0．11提高到0．43，废水的可生化性大大提高，为后续处理创造了可能。     

Coagulation and precipitation as post-treatment of anaerobically treated primary municipal wastewater.

The main objective of this study was to investigate the feasibility of coagulation as a post-treatment method of anaerobically treated primary municipal wastewater. Both mesophilic and ambient (20 degrees C) temperature conditions were investigated in a laboratory-scale upflow anaerobic sludge bed (UASB) reactor. In addition, optimization of the coagulant, both in terms of type and dose, was performed. Finally, phosphorus removal by means of aluminum and iron coagulation and phosphorus and ammonia nitrogen removal by means of struvite precipitation were studied. Anaerobic treatment of primary effluent at low hydraulic retention times (less than 15 hours) resulted in mean chemical oxygen demand (COD) removals ranging from 50 to 70%, while, based on the filtered treated effluent, the mean removals increased to 65 to 80%. Alum coagulation of the UASB effluent gave suspended solids removals ranging from approximately 35 to 65%. Turbidity removal reached up to 80%. Remaining COD values after coagulation and settling were below 100 mg/L, while remaining total organic carbon (TOC) levels were below 50 mg/L. Filterable COD levels were generally below 60 mg/L, while filterable TOC levels were below 40 mg/L. All coagulants tested, including prepolymerized aluminum and iron coagulants, demonstrated similar efficiency compared with alum for the removal of suspended solids, COD, and TOC. Regarding struvite precipitation, optimal conditions for phosphorus and nitrogen removal were pH 10 and molar ratio of magnesium: ammonia-nitrogen: phosphate-phosphorus close to the stoichiometric ratio (1:1:1). During struvite precipitation, removal of suspended solids reached 40%, while turbidity removal reached values up to 80%. The removal of COD was approximately 30 to 35%; yet, when removal of organic matter was based on the treated filterable COD, the removal increased to approximately 65%. In addition, nitrogen was removed by approximately 70%, while phosphorus removal ranged between approximately 30 and 45% on the basis of the initial phosphorus concentration. Finally, size fractionation of the organic matter (COD) showed that the various treatment methods were capable of removing different fractions of the organic matter.     

不同工艺对含高浓度腐殖酸地下水处理的可行性

针对内蒙古农村地区高腐殖酸地下水的处理问题，分别对（pH调节）-PAC强化混凝、高锰酸钾预氧化／混凝、活性炭吸附／混凝、Fenton氧化等技术处理的可行性进行了研究，同时利用三维荧光和高效体积排阻色谱分析处理前后水中有机物的组成变化特征。有机分析结果显示，水中的有机物为腐殖酸类物质，分子量分别为1600和3500，腐殖酸类物质为水中色度的主要贡献者。原水PAC强化混凝、高锰酸钾预氧化／PAC混凝对有机物的去除效果不佳，处理前后水样DOC浓度无明显变化，而pH调节．PAC强化混凝、微米活性炭吸附和Fenton氧化均能有效去除有机物。将原水pH调节至6．5，经300mg／LPAC混凝后出水DOC降至5．99mg／L。活性炭投加量为0．6g／L时，DOC降至7．6mg／L，然后采用60mg／LPAC混凝出去高度分散而不易沉降的小颗粒活性炭。此外，当反应初始pH值为3，过氧化氢投加量为0．5％（v／v），亚铁和双氧水摩尔比为0．05时，出水DOC降至5．6mg／L，氧化后有小分子有机物生成。     

城市给水厂常规工艺铬（Ⅵ）去除风险分析与应急处理方法研究

铬（Ⅵ）是突发性水污染常见污染物之一。研究表明，我国给水厂常规工艺出水铬（VI）超标风险较高，当污染强度为0．20m∥L时，投加混凝剂（PAFC）100mg／L，出水铬（VI）浓度为0．10mg／L，无法满足《生活饮用水卫生标准》（GB5749．2006）0．05mg／L的要求。活性炭吸附法不是理想的铬（Ⅵ）应急处理方法，当污染强度为0．114～0．794mg／L时，在未调节原水pH（7～8）的条件下，增加活性炭投加量，去除效果无明显改善，出水铬（Ⅵ）浓度大于0．05mg／L。硫酸亚铁还原沉淀法是可行的铬（Ⅵ）污染应急处理方法，当铬（Ⅵ）污染强度为2．00mg／L，pH为7～8时，投加硫酸亚铁16mg／L，铬（Ⅵ）去除率达99．1％，出水铬（VI）与铁浓度分别为0．019和0．021mg／L，满足标准要求，改变硫酸亚铁投加量可满足不同污染强度下应急处理的需要。     

壳聚糖混凝处理丁腈橡胶废水的实验研究

利用壳聚糖作混凝剂处理丁腈橡胶废水。对投加量、pH、搅拌速率和沉降时间四因素进行L₉(3⁴)正交实验，确定壳聚糖混凝处理丁腈橡胶废水的最佳实验条件。结果表明，壳聚糖投加量为100 mg/L， pH为6，搅拌速率为200 r/min，沉降时间为5 min，COD去除率达96.7%，出水COD降为276 mg/L，达到国家三级排放标准。