石化企业内浮顶罐挥发性有机物排放量核算与影响因素分析

以某石化企业内浮顶罐为实例,根据AP-42公式,从浮顶罐结构、油品性质、周转量及环境因素4个方面对内浮顶储罐的VOCs排放进行研究。计算结果表明：浮盘缝隙损耗和挂壁损耗是内浮顶储罐VOCs排放的主要来源;浮盘构造、周转量、罐壁锈蚀程度及边缘密封形式是内浮顶罐VOCs损耗的主要影响因素;罐漆颜色、储罐直径、油品种类及储液温度为次要影响因素;固定顶支撑柱数量、环境湿度及环境风速对储罐挥发损耗的影响较小。针对分析结果,提出降低储罐VOCs挥发损耗的措施。     

火电厂液氨贮存风险评价中典型事故影响范围计算

对火电厂液氨贮存风险评价中的三类典型事故（化学爆炸、管道泄漏和贮罐整体破裂）影响范围的计算方法进行了探讨。以某火电厂2×1000MW机组为例,当发生化学爆炸事故时,爆炸冲击波损害等级1、2、3、4的影响区域半径分别为78.3、156.6、391.5和1044m;管道泄漏和贮罐整体破裂所引发的中毒事故中,后者对环境的影响较大。若事故发生后10min内得到有效控制,则在F大气稳定度、1.5m/s风速条件下,贮罐整体破裂半致死浓度的影响区域半径（r值）为344.6m,大于管道泄漏r值（205.8m）;若事故发生后不考虑控制措施,则在F大气稳定度、1.5 m/s风速条件下,贮罐整体破裂半致死浓度的影响区域半径r值为561 m。     

内河非溶解性危险化学品泄漏扩散过程影响因素

针对内河中非挥发性危险化学品（危化品）运输船舶的泄漏扩散问题,建立了一种通用数值模拟方法,研究了内河非溶解性危化品泄漏扩散过程的影响因素。结果表明：危化品的密度和黏度对内河危化品泄漏扩散过程的影响相对较小,而水流速率和危化品泄漏速率对危化品泄漏扩散过程的影响较大;水流速率对危化品泄漏扩散过程的影响主要表现在泄漏扩散范围（尤其是泄漏区域长度）方面,而危化品泄漏速率的影响主要表现在泄漏区域宽度、微团数量以及最大微团面积方面。建议应针对丰水期危化品大泄漏量的情况展开监管,并将其作为内河危化品泄漏应急工作的重点。     

非溶解性危险化学品在内河中的泄漏扩散规律

为研究内陆河流运输中危险化学品(危化品)泄漏后的扩散规律,建立了一种数值模拟方法,利用地图软件获得地理信息,建立对应模型后进行数学计算。以长江南京段八卦洲北汊为例,模拟3 000 t级非溶解性危化品运输船舶的泄漏扩散过程,分析不同时刻危化品泄漏扩散的形态变化。模拟结果表明,泄漏后27.5 min时,泄漏团数量超过40个,最大泄漏团面积接近1 800 m²,次生事故风险显著增加。     

用数值模拟方法研究挡风抑尘网高度对抑尘效率影响

采用数值模拟方法对某电厂露天煤场周围设置挡风抑尘网进行流场模拟,结合起尘量公式,计算了挡风抑尘网在不同高度下的抑尘效率。挡风墙高度分别12m、16m、20m、24m,当风速为4.3m/s时,挡风抑尘网效率分别为67.2%、81.4%、86.6%和88.3%;当风速为20 m/s时,抑尘网效率分别为55.1%、69.8%、74.6%和76.5%。     

以焦末为载体的生物流化床处理生活污水研究

以焦末为载体的生物流化床反应器处理模拟生活污水,考察了水力停留时间HRT、曝气强度、进水COD浓度、回流速率和进水pH值等因素对生物流化床短期内的影响.现条件下,生物流化床处理模拟生活污水的最佳工艺条件为:HRT 2.5～3.0 h、曝气强度45.9 m3/(m2·h)、进水COD浓度不超过2 000 mg/L、回流液速2.48 cm/s、pH值7.0～8.0,此时COD去除率达90％以上.     

半胱氨酸合钴溶液膜吸收法处理NO废气

在中空纤维膜接触器中以半胱氨酸合钴溶液为吸收液,采用膜吸收法处理NO废气。研究了对传质系数和NO去除率的影响因素,以及吸收液循环使用效果。实验结果表明:在进气流速为0.005 m/s、进气中NO质量浓度为650.14 mg/m3、吸收液pH为9、吸收液中半胱氨酸合钴浓度为0.017 mol/L、吸收液流速为0.003 m/s、吸收液温度为50℃的优化工艺条件下,吸收时间在55 min之内时,NO去除率保持在98%以上;吸收时间超过55 min之后,NO去除率迅速下降。吸收液经SO2还原处理后可多次循环使用,吸收效果基本不变。     

流化床反应器处理高浓度含氟废水的效率和稳定性

采用小试规模的流化床反应器处理氟质量浓度为500~1 400 mg/L的模拟高浓度含氟废水。以氟化钙颗粒为晶种,以氯化钙溶液为沉淀剂（流量25 L/h）,考察了流化床连续运行过程中沉淀除氟的效率和稳定性。实验结果表明：氟化钙的沉淀反应在30.7 s内即可完成;在废水流量为11~23 L/h、反应pH为7.0~9.0、上升流速为0.005 9~0.013 0 m/s、钙与氟的摩尔比为0.85~1.00的条件下,出水清液中氟质量浓度低于10 mg/L,达到《污水综合排放标准》（GB 8978—1996）要求。连续运行过程中,流化床沉淀除氟高效稳定,操作条件范围较宽。流化床出水中细颗粒沉淀物的存在会导致氟浓度显著升高,应采取有效措施减少其产生或溢出,以保证沉淀除氟效率。     

黑麦草强化生物过滤法处理正己烷废气

采用顶部种植黑麦草的微生物填料塔,对模拟正己烷废气进行生物过滤处理。研究了反应温度、入口正己烷质量浓度、填料层高度对正己烷去除效果的影响,考察了填料塔中细菌及过氧化氢酶活性的分布。实验结果表明:黑麦草强化生物过滤的适宜反应温度为25℃;正己烷出口质量浓度随入口浓度的增加而增大,随填料层高度的增加而减小;在反应温度为25℃,入口正己烷质量浓度为100~500 mg/m3、填料层高度为600 mm的条件下,出口正己烷质量浓度为0~46 mg/m3,均低于GBZ/T 2.1—2007《工作场所化学有害因素职业接触限值》中对正己烷的限值(100 mg/m3);相同条件下,种植黑麦草的填料塔的正己烷去除率明显提高,细菌浓度及过氧化氢酶活性均高于无黑麦草的填料塔,说明黑麦草显著促进了正己烷的生物降解。     

浅析电袋除尘器滤袋的设计选型

扬子石化热电厂1～9号炉电除尘器全部改造为电袋除尘器后,出口粉尘浓度均满足排放要求。但运行中发现5、6、9号炉电袋除尘器滤袋破损较多,影响了电袋除尘器的安全稳定运行。分析了这3台炉滤袋破损的原因,提出在电除尘器改造电袋除尘器的工程实践中滤袋选型是个关键。滤袋设计时应以滤料的连续长期使用温度来选型,同时应重视设计煤种和较核煤种的选取,袋区的过滤风速以1.0～1.2m/s为宜。     

氯气泄漏扩散过程及后果评价的研究现状分析

综述了氯气泄漏扩散过程及后果评价的研究成果。从现场试验、实验室模拟和数学模拟三方面分析了氯气泄漏扩散各研究方法的优势和局限性。强调了氯气泄漏扩散后果评价的必要性。指出:必须针对中国特有的一些重气扩散建立专属知识产权的数学模型;不同层次数学模型的精度皆有待于进一步提高;需加强基于特定数学模型的全过程统一界面模拟程序的开发。     

石化企业储罐大呼吸损耗影响因素的分析

储罐是石化行业挥发性有机物(VOCs)无组织排放源的重要组成部分。采用美国环保署推荐的储罐VOCs排放量计算公式,以云南某炼化企业的典型热渣油立式固定顶罐以及北京某石化企业的汽油外浮顶罐和甲苯内浮顶罐为基准案例进行储罐大呼吸损耗量的计算,考察了其影响因素,总结出影响储罐大呼吸损耗的关键参数,并有针对性地提出降耗措施。结果表明:影响固定顶罐大呼吸损耗的关键参数为气相分子摩尔质量、日平均液体表面温度和年周转量;影响外浮顶罐大呼吸损耗的首要关键参数为罐壁黏附系数,其次为年周转量和有机液体的密度;影响内浮顶罐大呼吸损耗的首要关键参数为罐壁黏附系数,其次为年周转量和固定顶支撑柱数量。     

Hindcast of a Japan Sea oil spill

An oil spill model was applied to the Nakhodka tanker spill accident that occurred in the Japan Sea in January 1997. The amount of oil spilled was estimated to be around 5000 kl, released over 1 day. Under a 2-m wave height condition, and a 3.5% of drift factor, the model simulated the oil slick to hit the shoreline after 6 days. This was in good agreement with the observed conditions. After drifting to the shoreline, the oil slick moved northeastward with the current. In the model, the simulation where the shoreline absorbs 100% of stranded oil failed to reproduce the actual oil slick trajectory. The simulation in which oil resuspended after stranding indicated a similar trend to the actual case. Therefore, it is likely that a considerable amount of oil that hit the shoreline may have returned to the sea and moved with the current. The effects of current pattern and wind drift angle on the oil slick trajectory were also examined. It is suggested that the wind parameters were of prime importance in reproducing a realistic distribution.     

罐底油泥特性分析及其除油处理工艺

通过研究罐底油泥的理化性质,开发了适于处理罐底油泥的系列工艺:先采用调质技术提高罐底油泥流动性;再采用超声破乳降低油泥稳定性,改善油泥分离性能;最后采用卧式离心机对油泥进行离心分离处理.在复合型清洗剂加入量为800 mg/L、超声温度为60℃、超声功率为12 kW、超声时间为25 min、离心温度为60℃、絮凝剂加入量为600 mg/L、离心机转速为2200 r/min的条件下,系统稳定运行9d,离心机出口泥中含油率低于2.00％,水中悬浮固体质量浓度低于170 mg/L,达到了对罐底油泥进行除油的目的.     

催化燃烧法处理炼油厂隔油池废气

在隔油池废气催化燃烧处理中试装置上 ,采用蜂窝状 Pt、Pd、Ce多组分催化剂 ,在空速 40 0 0 0 h- 1 、反应器入口温度 2 5 0℃以上、进气总烃体积分数 10 0 0× 10 - 6 ～ 6 0 0 0× 10 - 6 条件下 ,可以使总烃去除率达到 96 %～ 99% ,净化排气总烃体积分数小于 10 0× 10 - 6 ,无恶臭气味     

石化企业固定顶储罐挥发性有机物排放量影响因素的分析

采用美国国家环保局推荐的储罐挥发性有机物(VOCs)排放量定量计算方法,以北京某石化企业轻柴油固定顶储罐为案例对象,计算了固定顶储罐的总损失。通过对不同参数进行调节,比较分析了各变量对损失量的影响程度,得出了影响固定顶储罐静置储藏损失和工作损失的关键参数和次要参数。并在此基础上,提出了降低固定顶储罐VOCs排放量的对应措施。实验结果表明:影响固定顶储罐静置储藏损失的关键参数为油品蒸气相对分子质量、日平均液体表面温度和液体存储高度,次要参数为日环境温差和罐漆太阳能吸收率;影响工作损失的关键参数为油品蒸气相对分子质量、日平均液体表面温度和年净周转量。