压力容器法规标准在执行过程中的若干问题探讨

在压力容器的制造、检验过程中，必须严格执行国家相关的法规及技术标准要求。法规相关的技术标准有很多，分为国家标准和行业标准，根据各种压力容器产品不同的特点执行相应的技术标准．主要有GB150—1998（钢制压力容器》、GB151—1999（管壳式换。热器》、GB12337—1998《钢制球型储罐》、JB4710—2000《钢制塔式容器》、JB4731—2000《钢制卧式容器》、HG20584—1998《钢制化工容器制造技术要求》、JB4708—2000《钢制压力容器焊接工艺评定》、JB／T4730—2005（承压设备无损检测》等等。上述法规及技术标准在执行过程中，我们有一些体会与广大同行交流。     

锅炉用麻石水膜式除尘器的几项改进措施

目前，我国锅炉使用的水膜式除尘器，从结构上来看，已有原砌砖结构、水泥钢筋结构、钢制圆筒结构基本都被麻石结构代替。     

关于老旧钢制燃气管道安全的若干建议——基于厦门市的检验案例

我国城市敷设天然气管道由于受到地域及空间的限制,大多埋入地下,形成地下燃气管网,定期检验十分困难,安全隐患较多。本文总结2016年市区老旧钢制燃气管道的定期检验结果,通过管道存在的安全隐患进行分析总结,提出保障老旧钢制燃气管道安全生产的若干建议,也为市区钢制燃气管道的安全管理工作及创新与发展提供合理化的参考。     

钢制薄壁内压容器静强度的可靠性设计

应用随机-模糊概率模型,分析了钢制薄壁内压容器静强度在最苛刻压力试验条件下的可靠度.在压力试验和正常操作时,从控制钢制薄壁内压容器静强度可靠度范围的角度,对其与试验压力系数、超压限制系效及安全系效之间的关系进行定量研究,得到钢制薄壁内压容器的可靠性设计方法.     

日本造船企业对工作鞋的规定

工作鞋又称为安全鞋,根据造船企业内工种的不同,有低帮、中帮、高帮三种鞋之分。由于鞋的前端放有钢制的前内衬(或称芯子),所以当铁板等硬物落下时,使脚尖能得到有效的保护。据日本工业标准(JIS)的规定,对钢制内衬必须进行静压试验和冲压试验。(对成品鞋只进行静压试验)。 静压试验:如图1所示,对钢制前内衬加1,100公斤的静载荷后,在合理的变形状况下,α值须在22毫米以上。 冲击试验:同图1所示,将23公斤的重锤,从离钢制前内衬460毫米高处落下,钢制前内衬变形后,α值也须在22毫米以上。 对成品鞋的静压试验:如图2所示,切断鞋的脚尖部分后,加…     

关于凸缘与壳体连接接头类型的探讨

凸缘与壳体连接一般有角焊缝连接和对接焊缝连接。按GB150-1998《钢制压力容器》的规定：“凸缘与壳体连接的接头属于D类焊接接头，但已规定A、B类焊接接头除外”。A、B类焊接接头没有对凸缘与壳体连接接头的规定。故此，按GB150—1998（钢制压力容器》的规定，凸缘与壳体无论是角焊缝连接或对接焊缝连接接头都应属于D类焊接接头。但是，从受力状况分析，A、B类焊接接头一般是对接接头对接焊缝，承受拉应力。     

钢制药筒装药的烤燃实验与数值模拟研究

以122mm钢制药筒装药为研究对象,开展了不同热通量下钢制药筒装药烤燃实验及数值模拟研究。以石膏粉替代发射药,通过烤燃实验研究了122mm钢制药筒内置石膏粉在不同热通量下的温升曲线、温升过程中的最高温度点及其达到发射药热点火温度的时间,并与数值模拟结果对比,得到一定程度上符合较好的结果。通过对数值模拟模型及结果的合理性分析,对122mm钢制药筒内置9/7发射药在不同热通量下的烤燃情况进行了数值模拟,得到不同热通量下钢制药筒装药的燃爆点、燃爆温度及燃爆时间,并得到燃爆温度及燃爆时间与环境热通量的关系,以其为参考,对弹药的日常储运安全及消防安全具有一定的指导意义。     

罐式集装箱安全装置的计算

罐式集装箱的安全装置要同时满足GB150《钢制压力容器》和IMDG CODE《国际海运危险货物规则》的规定，现简述其安全装置的计算方法及步骤。     

钢制环氧套筒修复环焊缝缺陷管道影响因素研究*

为研究钢制环氧套筒不同结构参数对X80管道环焊缝缺陷修复补强效果的影响,基于ANSYS有限元软件建立钢制环氧套筒修复含环焊缝缺陷X80管道的有限元模型,在内压与弯矩荷载联合作用下进行有限元模拟,并验证该模型的有效性及准确性。研究结果表明:随着钢制环氧套筒厚度（H）和长度（L）的增加,修复补强效果逐渐加强;当厚度（H）和长度（L）达到一定值后,修复补强效果不再改变;随着环氧树脂厚度（δ）的增加,修复补强效果逐渐变差;采用环氧树脂厚度为15 mm且钢制环氧套筒厚度和长度分别为27,1 800 mm时,对直径为1 016 mm且壁厚为15.3 mm的含环焊缝缺陷X80管道的修复效果达到最优。     

蒸汽凝结水供暖系统腐蚀的原因分析及其处理

介绍了蒸汽凝结水供暖系统中CO2和溶解O2对系统内尤其是对钢制散热器的腐蚀；论述了腐蚀的主要机理，并提出了既经济又便于管理的解决方法。     

小型钢制焊接常压容器爆炸原因解析

正化工企业由于工艺需要,需安装小型钢制焊接常压容器(如废料罐、反应釜等),因为不属于压力容器范畴,且体积较小,使用单位对此类容器的管理不够重视。化工企业小型钢制焊接常压容器的爆炸事故屡见不鲜。1小型钢制焊接常压容器引发爆炸事故类别(1)常压废料罐爆炸类事故。废料罐中的成分一般较为复杂,各类废料混合后会发生反应,可能产生易燃易爆介质,或者废料本身含有易燃易爆介质,当容器内压力或者介质浓度达到某一数值时,都会导致废料罐发生爆炸。     

压力试验时薄壁球形容器静强度的可靠度

球形容器使用条件较为苛刻，为确保其安全可靠性。各国根据自己的实际情况，制定了有关的设计、制造、检验、监察的标准或规范。我国标准GB150-1998《钢制压力容器》是其中之一。     

一起压力容器异径管件破断泄漏的分析及改进措施

（1）事故概况 2005年8月，我院在对苏州市某石化公司的压力容器进行全面检验时，发现该公司炼油车间数台石脑油加氢精制装置热交换器循环氢人口管Gr5Mo钢制Ф150／100异径管件在正常运转参数下破裂泄漏。     

220t／h煤粉炉结焦分析与对策

1 设备概况 广东梅县发电厂1#炉型号为SG-220／9．8-M297，由上海锅炉厂制造，1991年3月投运，适用于燃烧无烟煤。本锅炉为单汽包自然循环燃锅炉，四角切向燃烧，固态排渣，平衡通风，呈倒U型布置，钢制构架。     

压力容器设计中确定最大允许工作压力时需考虑材料的限制压力

通过一则设计中的问题，探讨压力容器的设计压力、最高工作压力及最大允许工作压力间的关系。以此说明最大允许工作压力不应超出GB150《钢制压力容器》对其受压元件所用材料所限定的设计压力范围。     

突出冲击波对防突风门的破坏失效研究*

为了分析煤与瓦斯突出事故中防突风门的安全性，同时降低成本寻求对现有防突风门材料和结构的替代方案，研究不同厚度的Q460钢制防突风门在突出冲击波载荷下的破坏情况。基于能量法得到不同厚度的风门最大挠度数学模型，再根据煤炭行业规定中的对应数据和安全要求，运用LS-DYNA软件对冲击载荷下的风门破坏进行数值模拟，得到Q460钢制防突风门的静力学特征并与能量法结果进行比对。结果表明:长宽分别为1.75 m和1.8 m，厚度为25 mm和30 mm的风门在0.6 MPa的冲击波超压作用下能满足安全要求，能量法计算结果与数值模拟误差在9%以内，基于安全设计余量可以接受；提出挠厚比概念，当挠厚比小于0.84时，风门不会被破坏，在使用Q460钢设计防突风门时，应尽量确保该值小于0.84。     

钢制薄板压力容器纵缝紫铜衬垫焊接工艺

通过对钢制薄板压力容器纵缝焊接工艺的改进,提高压力容器产品质量及生产效率,节省了生产成本。     

激光切割供气方案优化的研究与实践

当前，激光切割技术在机械制造企业大量使用，许多企业长期以来习惯于依靠高压钢制气瓶，通过汇流排的方式供应切割气，由于用气量大，气瓶在存放过程中存在较大的安全风险。本文以中车大同电力机车有限公司激光切割机氧气切割为例，提出供气方案优化思路和实践过程，为制造企业降低安全风险、降本增效提供思路。     

浅谈大型储罐的“最后一道安全防线”——弱顶结构

１概述在冶金、化工、炼油、建筑等行业中，大型储罐是常见设备。立式圆筒型钢制焊接储罐，由于其应用场合不同、存放介质不同，并且随着罐直径的增大，其罐顶结构设计也因此而各有不同。但不论是哪种形式的罐顶，都必须遵守相应的规范进行设计、制造，否则容易引起安全事...     

液化气球罐区设计中容易疏漏的几个问题

目前，液化气球罐的设计还没有专门的行业设计标；隹或国家标准，一般储罐按照GB150《钢制压力容器》设计，罐区的设计要符合GB50160《石油化工企业防火设计规范》和GB50058《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》等的要求，但对于其中一些细节还没有很详细的要求，设计中容易产生疏漏。