异型材挤压模具开裂失效原因分析

分析了异型材热挤压时造成挤压模具开裂失效的各种原因,并提出了预防和补救措施。     

从失效分析看模具寿命及影响因素

此文从失效分析的角度,阐述了模具的基本失效形式及一些主要影响因素.综合讨论了模具设计、制造中应注意的一些问题.尤其应注重对模具失效情况的分析,以利于提高模具寿命,避免早期失效.     

250摩托车变档轮挤压工艺与模具

介绍了250摩托车变档轮挤压工艺与模具,该模具结构具有节省贵重模具材料、易于加工、更换方便的特点,可供类似挤压模设计参考.     

细密沟槽铝合金挤压件模具的改进

对细密沟槽铝合金挤压件的结构进行了分析,研究和探讨了该类冷挤压件的成形过程。通过对挤压过程中金属的流动,以及模具的受力分析和模具结构的改进,解决了该类零件在挤压过程中上模的断齿问题。     

冷顶镦铁心模具失效原因分析

通过对171例冷顶镦锻铁心模具失效的原因分析,分析了模具材料、设计结构、模具制造、模具应用用及工件加工工艺对模具寿命的影响.     

新式十字轴径向挤压模具

此文提出了一种新式的十字轴径向挤压模具,此模具动作平稳可靠,生产率高,模具寿命较长,稍加改进后,此模具可适用于各种枝状件径向冷挤压或热锻.     

粗动手轮挤压成形模具设计

针对某光学显微镜粗动手轮零件进行工艺分析,提出用镦挤成形代替原来的切削加工。根据产品零件的要求及成形特点,改进挤压模具结构,通过挤压实验,对模具参数和技术要求进行了修改。得出:1.对于带锥形通孔多台阶的零件,可采用上下凸模来挤压成形;2.对于圆角较小,两断面差较大的成形凸模,可采用组合式而不采用整体式;3.对于有小圆角的凸模,适当降低热处理硬度,提高塑性。生产证明,该模具结构合理,参数合适,利用该模具挤压成形,可提高材料利用率,降低生产成本,保证产品精度,具有一定的使用价值。     

关于静液挤压过程中挤压压力的数值模拟研究

采用大变形弹塑性有限无理论，用ANSYS5.5软件对不同模具参数下钨合金静液挤压过程进行了数值模拟研究，得出了挤压压力随模具参数的变化规律，并与光刻网格的挤压结果进行了比较，说明有限元法的计算结果和实验结果符合很好。     

摆动辗压模具的材料选择

分析了摆辗模具的工作原理、失效形式 ,合理地选择材料及制定热处理工艺 ,可以大大提高模具寿命     

亚热精密成形过程模具磨损的数值模拟研究

采用数值模拟技术分析了亚热挤压成形阶段坯料及模具上的参量变化。基于修正的磨损模型,将其引入到有限元数值模拟软件中,对亚热挤压过程中模具磨损量的变化情况进行了分析,得到了不同变形阶段的瞬时磨损曲线及一次成形结束时的综合磨损曲线。利用研究结果对模具的磨损寿命进行了预测,与实际情况对比,两者吻合较好。     

板料变薄拉深过程中的润滑与模具设计

分析了常见的2种变薄拉深方法,指出要克服板料与模具接触面间由于强烈的摩擦造成磨损、烧粘、卡咬使模具失效,必须要进行有效的润滑。较详细的论述了变薄拉深时的润滑的机理和模具设计要点。     

冲模间隙对产品质量及模具寿命的影响

通过对不同间隙条件下冲裁件断面质量以及不同间隙条件下模具的磨损情况,分析说明了冲模间隙与模具磨损和产品质量间的关系。     

钛金属材料干摩擦磨损特性研究

目的研究钛金属材料干摩擦磨损失效机制。方法选用TA2工业纯钛和TC4钛合金材料,采用CETR UMT-3多功能摩擦磨损测试仪进行往复摩擦磨损试验,采集摩擦系数曲线,计算摩擦系数均值,从动态和静态分析钛金属材料的摩擦特性。采用Micromet-6030型自动显微硬度计测量样品材料表面硬度值,通过表面硬度分析耐磨损性能。采用Nova Nano SEM 650场发射扫描电镜并配置能谱仪对磨损表面和磨屑进行微观形貌观察和元素成分计量分析,从微观角度分析钛金属材料的磨损机理。采用Olympus Lext OLS3000-R型激光共聚焦显微镜测量磨损体积和轮廓,并观察磨损表面的三维形貌。结果频率对钛金属材料的摩擦系数和耐磨损性能影响较大,随着频率的加快,摩擦系数增大,数据跃变幅度增大,磨损体积随之增大。载荷对摩擦系数影响相对较小,随着载荷增大,在摩擦初期,摩擦系数有下降交汇趋势;摩擦后期,摩擦系数才明显上升,载荷与磨损体积之间基本呈线性增长关系。钛金属材料的磨痕呈现为"擦后型,随着载荷的增大和频率的加快,磨损体积轮廓呈现出加深变宽的趋势。TC4的表面硬度约为359.2 HV,TA2的表面硬度约为247.8 HV,前者比后者高出约111.4 HV。在相同试验条件下进行干摩擦磨损试验,TA2的磨损体积约为TC4的2.5倍,TA2的耐磨损性能相对较差。TA2的磨屑为细小的颗粒状磨屑,磨损表面存在严重的剥层脱落特征;TC4的磨屑粒径大小不一,在低频低载状态下,磨损表面有犁沟痕迹,不存在明显的剥落坑。随着载荷和频率的增大,摩擦表面层出现裂纹和碎化剥落现象。结论 TA2的磨损机制主要是剥层磨损和磨粒磨损。在低频低载状态下,TC4的磨损机制主要为磨粒磨损和氧化磨损,随着载荷和频率的升高,在瞬时闪现温度和载荷的作用下,其磨损机制主要为粘着磨损和剥层磨损。     

某高速船用齿轮箱油泵连接套失效机理研究

目的掌握工作油泵连接套微观运行机理,增加齿轮箱的可靠性。方法从齿轮箱系统角度,对工作油泵连接套的结构进行分析,从齿轮箱动态运行、连接套微观磨损等方面的失效机理进行深入研究。结果通过分析和验证,机带泵端面键的间隙范围在0.05~1.5 mm左右为最佳,长期运行后端面的磨损程度可通过增加端面键硬度和润滑、减少齿轮箱的轴系扰动等措施减缓与控制。由于本齿轮箱的结构特点,端面键的寿命在1.5万小时内。在此基础上,对齿轮箱中连接套与油泵的连接方式进行了优化,在油泵的一端采用渐开线花键连接,可有效减小其磨损程度。结论某高速船用齿轮箱油泵连接套失效是由端面键的间隙、端面键动态运转时蠕动磨损、齿轮箱的轴系扰动等引起的,可通过合理设计端面键的间隙、增加端面键硬度和润滑,减小轴系扰动或优化为渐开线花键等措施预防。     

海军某型飞机典型电连接器失效分析

目的分析得出电连接器失效的主要原因。方法以海军某型飞机三个型号典型电连接器插孔端为主要研究对象,对电连接器宏观形貌进行目视检查分析,并采用扫描电子显微镜进行微观形貌观察,采用能谱分析仪进行微观成分分析,研究壳体表面和插孔接触面的化学成分组成。结果腐蚀和磨损是外场电连接器失效的主要诱因,电连接器有一定程度的局部腐蚀,表面积聚的灰尘和海盐颗粒对腐蚀有较明显的促进作用。插拔不当造成的插针与插孔间同心度的偏差,与微动磨损共同作用加速了局部腐蚀。结论插拔不当、微振磨损与局部腐蚀是导致电连接器性能下降乃至失效的三大主要因素。     

套管磨损对钻井安全的影响及减磨技术对比

对套管磨损原因进行了分类和分析,认为井身质量、井身结构、套管材料、钻具运动状态、钻井液性能等是引起套管磨损的主要原因;对套管磨损机理进行了概括,套管磨损的主要形式为粘着磨损、切削磨损、磨蚀磨损、接触疲劳磨损和磨粒磨损;对套管防磨、减磨技术的减磨原理、结构组成、减磨特点、适应范围、经济技术特性等进行了系统的总结和对比,为现场选择套管磨损综合防治技术提供了参考.     

直升机桨叶安装螺栓强度与疲劳寿命计算分析

目的 分析桨叶安装螺栓在不同位移载荷真实试车载荷以及螺牙缺齿情况下的剩余强度以及疲劳寿命。方法 基于有限元方法分析不同载荷下桨叶安装螺栓的对数应变,依据失效应变判定其强度,提取有限元模型的单元应力,通过临界平面法计算最大组合应力平面,运用曲线走势、损伤准则预估桨叶安装螺栓的疲劳寿命。结果 0.36 mm位移载荷下螺栓应变未达到破坏值,真实试车载荷超过4倍情况下,螺栓失效的可能性较高,螺栓断牙超过2个,失效风险较高。依据试车载荷谱,初始长度螺栓寿命为20 794 h,初始长度螺栓断1螺牙寿命为10 912 h,拉伸至29.36 mm螺栓疲劳寿命为7 725 h。结论 在额定载荷状态下,材料结构破坏的可能性小。实际载荷超过4倍、螺栓断牙超过2个情况下,应力应变状态显著恶化,桨叶安装螺栓失效的风险较高,需要预防超载荷过大的情况,还需在修理过程中关注螺栓螺纹的损伤情况,即螺纹的正常磨损可不作为故障进行更换,但出现掉牙、断牙情况则需要更换。     

2024-T3铝合金单搭接化铣板疲劳特性及失效机理

目的 研究2024-T3铝合金单搭接化铣板的疲劳性能及失效形式。方法 采用步进法对化铣板搭接件进行疲劳试验,运用奈尔检验法对疲劳强度进行数据处理,运用扫描电子显微镜和能谱分析对典型疲劳断口进行观察和成分分析,对比基板厚度和铆钉孔径对化铣板搭接件疲劳强度的影响,分析并探讨2024-T3铝合金化铣板搭接件的疲劳失效形式及机理。结果 基板厚度对2024-T3铝合金化铣板搭接件的疲劳强度影响较大,而铆钉孔径影响较小。随着基板厚度的增加,化铣板搭接件的疲劳强度呈现出降低的趋势,对2种铆钉孔径(3、4 mm),厚度为1.8 mm化铣板搭接件的疲劳强度较厚度为0.6 mm的试样分别降低了13.2%和13.0%。基板厚度增加使铝合金化铣板搭接件的疲劳失效形式从上基板铆钉头部失效变为下基板纽扣处失效,并最终表现为铆钉断裂失效。结论 随着基板厚度增加,搭接件微动磨损加剧,加速了疲劳裂纹萌生,这是造成2024-T3铝合金化铣板搭接件疲劳强度显著降低的主要原因。