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《中国特种设备安全》2017,(3)
本文介绍了采用非接触解码激光测距技术和激光指向圆心快速调校技术,根据测弓高法原理,研制压力容器内径激光测量仪,实现压力容器内径测量。该压力容器内径激光测量仪将测量主机与无线测控联动技术相结合,解决了内径测量与图像数据信号实时捕捉的同步性,可实现内径截面360°数据采集与图形化显示,直观观察测点数据偏差。经过技术论证和用户现场检验,并将检测结果与钢卷尺、内径测量杆测量的结果进行比对,证明了该技术的领先性和实用性。 相似文献
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《中国特种设备安全》2016,(10)
声眼是一项用于探测管道内部凹陷及材料特性的非穿插式检测技术,通过向管内发射脉冲信号并分析由内径缺陷引发的反射波进行检测。本文将从其工作原理、检测灵敏度、技术特点等方面进行综合分析。 相似文献
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《中国特种设备安全》2017,(3)
热交换器管束能否顺利穿入壳体,不仅关系制造的可靠性,而且更影响使用与维修。以一台浮头式冷却器在制造过程中发生管束难以穿进壳体为例,对钢管作壳体圆筒的热交换器设计与制造的相关问题进行了分析讨论,结果发现,为保证管束顺利装入壳体,不仅要注重折流板外径根据钢管实测最小内径确定,而且尚应根据钢管的实测最小内径确定相关元件如壳体法兰内径。较为合理的解决方案是,在热交换器设计时,壳体圆筒用钢管外径与壁厚一经确定,就应预先订购钢管并要求钢管厂给出钢管的实测最小内径值,而制造工艺也应对钢管实测最小内径值提出复验控制。 相似文献
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为探究中空结构固体可燃物竖直向上火蔓延的特征规律,针对不同试样内径(d)的瓦楞纸圆管进行竖直向上的火蔓延实验研究,探讨试样内径对其竖直向上火蔓延特性的影响。结果表明:其火蔓延过程可以分为火焰发展、稳定蔓延和火焰衰弱3个阶段,蔓延过程中对流换热占据主导地位;平均火焰高度随d的增大先增大后略微减小,在d=70 mm时达到最大;火蔓延速率和质量损失速率均随d的增大而增大,并且质量损失速率与d存在较好的线性关系;火蔓延速率与热释放速率呈现出较好的幂次关系。可以发现在一定范围内,中空结构可燃物的内径越大其火灾危险性越高。 相似文献
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《蒸汽锅炉安全监察规程》对锅炉安全阀的选择、装置等都作了明确的规定。认真贯彻执行这些规定。对保证锅炉的安全运行十分必要。 工业锅炉所选择、装置的弹簧式安全阀,是根据锅炉出力、工作压力与温度决定的。锅炉技术参数不同,安全阀的技术参数也不同。 在实际使用中,有时要求锅炉降压运行,而使用的安全阀却还是原制造厂选配的。因此,依据锅炉实际工作条件及时校核、调整安全阀的技术参数或更换安全阀是很必要的。 一、安全阀内径的校核 安全阀的排汽量是由安全阀的排汽截面积决定的,而排汽截面积的大小又取决于安全阀的内径。安全阀内径… 相似文献
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有风情况池火灾热辐射下的最小安全距离 总被引:4,自引:0,他引:4
防火间距是石油化工企业平面设计中的一个重要参数,开放环境下的火灾热辐射受大气稳定程度的影响.本文从计算流体力学角度出发,应用CFD(Computationsl Fluid Dynamics)软件Fluent,基于SCI爆炸火灾工程试验"Pool Fire A"的大气条件,对"有风情况下,直径为10 m的苯液池火灾"进行数值模拟,得出非绝热条件下,苯燃烧的峰温以及产物组分、池火灾对周围环境热辐射的空间分布.温度最高点在对称面y=0上,最高温度为1 478 K、火焰倾斜角度为32°(与竖直方向的夹角)、火焰高10.2 m.对于锰钢材料、内径为10 m苯储罐,2~3级风力情况下,相邻两储罐间最小安全距离在上风向为20 m,下风向为27 m.最后对模拟结果进行了分析. 相似文献
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研制满足高炉煤气管道阻火的火焰捕器.内径88 mm、199 mm和305 mm组合爆炸管道模拟实验结果表明,FA型火焰捕器的阻火性能良好,满足高炉煤气管道阻火的技术要求,各项技术性能指标达到了设计要求. 相似文献
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1 工程概况 某厂40m砖烟囱建于1958年,其顶部内径为2.0m,底部内径为2.99m,筒体分为4节,从上至下每节筒壁厚分别为620mm、490mm、370mm、240mm。烟囱的内衬材料为红砖,最下一节厚为240mm,其余三节厚为115mm,空气隔热层厚为50mm,烟囱简图如图1。1988年,发现该烟囱筒壁出现垂直裂缝,并用钢箍加固处理。1994年,检查烟囱时发现上述裂缝有发展的趋势。为此,厂方请我们对该烟囱进行了全面鉴定,并提出了加固处理方案,现已实施。 相似文献
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我矿在坑道掘进中采用桃林铅锌矿刨造的竹筒一次点火爆破法,取得了良好效果,积累了一些经验。 1.竹筒内径不宜太大(一般以20~30毫米为好),长度40~50毫米。每个竹筒钻孔 相似文献
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应用显色剂与氨在一定条件下反应生成一种蓝绿色化合物的原理,研制出一种简单、快速测定氨气含量的试剂盒.对不同实验条件进行比较,筛选出了最佳实验条件.采样体积0.1 L,检测管外径3.2~3.3 mm,内径1.8 mm,吸附载体为80~100目活化SiO2/SnO2复合材料与吸附剂、催化剂、显色剂的混合物,采气速度为0.01 L/min,采样时间10 min,显色时间5 min.实验结果表明,检测试剂盒显色强度与氨气浓度呈线性关系,最低检测浓度为0.1 mg/m3,重现性较好.与国标对照实验中,6次测定结果的平均相对误差为6.23%,小于15%; 一次测定最大相对误差7.4%,小于25%; 重复测定的相对标准偏差为5%~8%; 样品中加入2 μg的氨,其回收率为95%~110%,符合GB 7530-87要求.一定量的有机胺、甲醛、H2S会产生干扰.试剂盒使用寿命在8个月以上. 相似文献
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《中国安全科学学报》2021,(8)
为分析填充多孔材料对管道中瓦斯爆炸压力的抑制效果,采用自主搭建的气体爆炸测试平台,试验研究多孔聚丙烯复合材料的内径、填充位置和填充长度等参数影响瓦斯爆炸压力的机制。结果表明:与空管道爆炸状态比较,填充多孔材料后最大爆炸压力、最大爆炸压力上升速率都明显降低;当填充多孔材料为实心,即内径为0 mm,填充在距离点火源最近处、填充长度为2 m时,管道末端最大爆炸压力值衰减69.64%,最大爆炸压力上升速率降低58.31%,对瓦斯爆炸压力的抑爆效果最佳;改变材料内径、填充位置和填充长度等因素均会对多孔材料的抑爆性能产生显著影响。 相似文献
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为了解尺寸对球形容器连接管道甲烷-空气混合物爆炸的影响规律,利用Fluent软件,采用κ-ε湍流模型、涡耗散模型(简称EDC模型)、壁面热耗散、热辐射模型及SIMPLE算法,建立了球形容器连接管道内甲烷-空气混合物爆炸的数值模型,对容器与管道内甲烷-空气预混气体爆炸的尺寸效应进行了数值模拟。结果表明:随管道内径增大,球形容器内最大爆炸压力逐渐增大,管道末端最大爆炸压力变化无明显规律;而随管道长度增加,球形容器内最大爆炸压力逐渐减小;改变管道内径,较大体积球形容器内最大爆炸压力均大于较小体积球形容器内最大爆炸压力,最大爆炸压力上升速率的规律则相反,容器体积对管道末端最大爆炸压力的影响无明显规律。 相似文献
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影响导爆管爆速和毫秒雷管秒量及精度的因素很多,我们对几个主要因素进行了试验分析。其试验条件是:导爆管材质是高压聚乙烯,其外径为3毫米,内径为1.4毫米,装药量为(16±1)毫克/米。 相似文献
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我厂石蜡车间立式发汗装置大水泵房的噪声很大。最初,我们借鉴独山子炼油厂消除电机噪声的经验,采用全包式隔声罩,由于电机温升高,不便检查。后来,在13台电机上把风翅罩拿掉,用隔声罩罩住电动机后半部,在尾部安装阻性消声器(见图1),使泵房的噪声由100分贝降为87.5分贝(A)。 隔声罩结构:内层用筛网(铁丝网即可),外层用薄铁板,中间吸声层衬超细玻璃棉,吸声层厚度为25毫米,可视电动机外形尺寸而定。 阻性消声器结构:外形为扩散喇叭状(见图2),内衬超细玻璃棉,大端外径250毫米,内径200毫米;小端外径200毫米,内径150毫米。在气流入口外装设呈十字… 相似文献
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问;16Mn薄卷板能否用于制造绕板高压层板式压力容器? 答:GB150规定应使用16 MnRC薄板.没有将16Mn薄板纳入。但由于国内缺乏16MnRC板,所以可用16Mn薄板代替,但必须逐卷进行复验。其化学成份、力学性能和工艺性能都必须符合GB-6655 《多层压力容器用低合金钢钢板》中16MnRC板的要求,否则不能使用 问:《容规》第41条所指压力容器,是否针对第40条规定应开设检查孔的压力容器.包括换热器和内径小于300毫米的压力容器? 答:换热器和内径小于300毫米的压力容器可以不开设检查孔,其探伤要求可与应开设检查孔的压力容器一样对待。 间。q容规》… 相似文献
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湘西金矿沃溪矿区电厂的烟囱建于1953年,全高30.4m,钢筋泥凝土基础的外径为6m。烟囱采用50~#混合砂浆、100~3青砖砌成。下口外径4m,内径2.74m,壁厚0.63m;内砌耐火砖衬壁高8m,厚0.25m。上 相似文献