200MW机组锅炉汽包裂纹原因分析及预防措施

某公司制造的一台200MW机组锅炉汽包,在安装现场验收检测时发现汽包裂纹,经分析,裂纹产生的原因是在施焊过程中,焊接预热温度、焊后消氢处理不当导致焊接接头扩散氢未能及时溢出,产生焊接延迟裂纹(属冷裂纹)。针对裂纹产生的机理,本文提出了防止产生焊接延迟裂纹相应措施。     

2．25Cr-1Mo钢制加氢反应器裂纹的现场修复

叙述了对2．25Cr-1Mo钢制热壁加氢反应器的法兰及法兰盖梯形密封槽处大量裂纹的现场修复方法：先消氢,以专用机具切削清除裂纹,再进行焊接修复和热处理,最后以专用机具切削出梯形槽。     

球罐裂纹与焊接接头表面涂层改性防护

介绍16MnR钢制液化石油气球罐开罐检验内表面焊接接头经常发现裂纹的概况,分析硫化氢应力腐蚀裂纹本质上属焊接接头氢致裂纹,指出通过给内表面焊接接头进行铝涂层改性防护,可避免液化石油气球罐产生裂纹从而创造巨大的社会效益和经济效益.     

0Cr18Ni10Mo2Ti不锈钢制乙醛精馏塔体表面应力腐蚀裂纹产生原因分析

本文针对0Cr18Ni10Mo2Ti不锈钢制乙醛精馏塔体表面产生的表面裂纹失效现象,在生产设备上截取分析样品,采用显微组织分析、裂纹扩展路径分析及裂纹断裂面的成分分析等方法,对乙醛精馏塔体壳体内表面产生的表面裂纹进行分析,研究表明大量的裂纹产生的原因是在乙醛中混入了具有S、Cl的介质,对壳体钢板表面产生了晶问腐蚀和点腐蚀,进而在工作应力下产生应力腐蚀,形成了应力腐蚀裂纹。     

天然气加气站干燥器开裂失效分析

干燥罐是天然气加气站内核心设备。在定期检验中发现大量环向分布的表面裂纹缺陷,深度1mm～3mm不等。对裂纹部位取样分析,分别通过化学成分分析、金相分析、硬度检测,探讨裂纹形成原因。分析结果表明钢管热轧成型导致微裂纹萌生;容器制造时的热处理为微裂纹扩展提供了条件;容器使用过程中的疲劳工况导致了裂纹的扩展。最后从设计、制造、检验三方面提出了合理建议。     

氢化物诱致金属稳态裂纹扩展数学模型的应用

在温度和裂尖速度恒定、平面应变和小规模屈服、小规模氢化物沉淀条件下,应用有限元法研究氢化物诱致金属稳态裂纹扩展的信息.在考虑氢扩散、氢化物沉淀、非机械能量流和氢化物/固溶变形等多物理的耦合现象条件下,有限元结果和导出的分析表达式给出的结果都证实应力平稳平台的存在,且两种计算结果相当一致.分析关系式基于氢化学平衡并明确表明了温度、远端氢浓度和氢化物弹性性态效应.裂纹尖端场特性用于发展断裂准则和估计应力强度因子阈值.当归一化应力强度因子趋于零时,临近应力强度因子阈值的裂尖场产生,表现为氢化物沉淀区出现常静水应力.随着归一化应力强度因子值增加,裂纹扩展裂尖场从阶段I演化到阶段II,氢化物沉淀区域实际尺寸减小并偏离平台水平,裂尖场附近的力学响应基本和金属中不含有氢的工况一致,此时裂尖场强烈依赖于远离裂尖场的氢浓度.     

巴拿马型岸桥前大梁裂纹的原因分析

巴拿马型岸桥前大梁出现母材裂纹较为罕见,正确分析和处理裂纹关乎设备的安全使用。本文以某台巴拿马型岸桥前大梁中出现的母材裂纹为例,运用有限元仿真、硬度和应力检测等方法对裂纹进行综合分析。结果表明该方法能有效分析其原因,同时还可以为其他类型起重机中的母材裂纹分析提供借鉴。     

浅析液化石油气贮罐氢鼓泡现象

液化石油气贮罐在运行过程中,因受到介质中杂质的侵蚀,使其材质发生劣化、厚度减薄、强度下降,从而造成严重的隐患和事故。而杂质中的H2S则是最具破坏力的因素,钢材在含H2S的水溶液中发生应力腐蚀现象,产生氢鼓泡,最终产生裂纹,造成设备的损坏。     

液化石油气储罐鼓包原因分析

氢致开裂是湿硫化氢环境下压力容器用低合金钢环境开裂的主要类型。本文阐述了氢诱发裂纹的产生机理和影响因素,指出高浓度的硫化氢和一定的水分是导致16MnR钢制储罐分层和鼓包的直接原因,并对预防和改进措施提出了建议。     

某循环流化床锅炉水冷壁爆管原因分析

通过宏观检查、化学成分分析、机械性能测试、金相组织及垢样成分分析等方法对某电厂YG-240/9.8-M1型锅炉的水冷壁爆管原因进行了分析。分析结果表明管内壁有多处腐蚀凹坑,爆口处存在脱碳层和大量微裂纹,最后得出本次水冷壁爆管原因是氢损伤,并提出了针对性的预防措施。     

加氢装置分液罐泄漏失效原因分析

针对某石油化工公司加氢装置中变气第一分液罐底部环焊缝周围产生多处裂纹而发生泄漏的事故,通过对该压力容器使用工作环境的工况调查、设备泄漏部位裂纹宏观分析、裂纹形态及断口理化金相分析、材质化学成分检测、焊接接头金相组织分析、材料拉伸力学性能试验和硬度测试等手段,综合分析裂纹产生的原因,得出初步结论,并提出改进建议。     

某二次再热机组的蒸汽冷却器合拢焊缝裂纹分析

某二次再热机组的蒸汽冷却器焊缝在设备制造厂制造过程中,发现合拢焊缝中存在横向裂纹。本文通过对容器制造的工序、工艺及现场情况的检查分析,提出了裂纹产生的原因和预防措施。     

硫化罐齿块啮合强度校核及使用缺陷分析

针对硫化罐齿块在使用过程中出现裂纹等使用缺陷甚至导致失效的问题,采用有限元方法,对一台硫化罐的齿块啮合强度进行了校核和 应力分析,基于各个危险截面的应力水平计算结果对该设备快开门结构强度进行了评价。并结合该设备在定期检验过程中发现的缺陷形式,对 缺陷产生原因进行了分析,结果表明在满足啮合强度计算的条件下,该设备的齿块在非危险截面的齿块根部出现了疲劳裂纹,该缺陷的产生和 扩展与制造环节和设备使用过程中的疲劳有关。基于分析结果提出在役硫化罐定期检验的关键位置和检验周期,为该类容器的制造和定期检验 提供参考。     

浅谈气化炉激冷室内表面堆焊层裂纹形成原因及预防

气化炉是化工造气装置的重要设备,在停车检修时,内表面不锈钢堆焊层总会出现众多裂纹性缺陷,给设备的安全运行埋下隐患,给企业的投产计划带来挑战。笔者结合多年的气化炉定期检验经验,从气化炉内表面堆焊层裂纹形成的原因及预防展开论述。本文针对定期检验发现的问题,采取金相、腐蚀产物分析等方法进行分析,得出内表面堆焊层裂纹形成的原因,为企业在气化炉检修及使用过程中的安全运行提供参考。     

绕电缆剩磁法在水晶釜卡箍检测中的应用

卡箍是水晶釜设备的主要受力部件．由于卡箍自身结构所限,磁粉检测方法受到一定限制,本文介绍了线圈法检测的措施和步骤,选择绕电缆剩磁法可对超高压水晶釜卡箍螺牙根部细微周向疲劳裂纹进行准确的判别。     

一加氢精制反应器缺陷安全评定

<正>某一大型石化企业的一套120×10~4t//a加氢精制装置,1997年开始投入生产,至今已运行13年多。该装置设计规范为GB150—1989、《压力容器安全技术监察规程》。2010年大修期间在该装置核心设备加氢精制反应器冷氢入口接管与筒体连接焊缝处发现1条长约1 1 mm裂纹,经打磨消除后,在焊缝处留下1处长90 mm、宽35 mm、深8mm的凹坑。在确保设备安全生产条件下,考虑经济效益,对该设备进行安全性评估,以确保加氢精制装置的平稳运行。     

含堆焊层临氢设备HTHA敏感性评价修正方法

加氢反应器等高温临氢设备由于长期在高温高压含氢或氢与硫化氢环境下服役,可能会出现高温氢腐蚀(HTHA)、氢脆等损伤现象,直接关系到装置的长期稳定可靠运行。为了防止出现氢损伤现象,多采用奥氏体不锈钢单层或多层堆焊技术。针对RBI技术中HTHA模块对于含堆焊层结构的临氢设备在评估时并未考虑堆焊层的影响,从氢扩散理论出发,考虑堆焊层的影响,提出采用有效氢分压的方法开展HTHA敏感性Pv因子的计算,并改进了E347+E309L双层堆焊层结构的临界Pv修正因子。     

锅炉烟管产生环向裂纹的原因分析及处理方法

某化工厂一台DZL2-1．25-AⅡ锅炉，烟管与管扳连接的角焊缝熔合线位置因在换管进行焊接时产生的严重咬边缺陷扩展为贯穿性裂纹．文章根据现场检验情况对咬边缺陷导致贯彻性裂纹进行了原因分析探讨及处理方法。     

氢化物诱致金属稳态裂纹扩展数学模型理论研究

在温度和裂尖速度恒定、平面应变和小范围氢化物沉淀条件下,给出了考虑氢扩散、氢化物沉淀、非机械能量流和氢化物/固溶变形等多物理场的耦合效应的数学模型.导出了应力态金属中氢固态溶解度解析表达式,可用于描述不同弹性性态及任意几何形状的氢化物,其中氢化物和金属相假设为具有完全各向异性的力学性态.研究表明,当接近氢化学平衡和临近应力强度因子阈值裂纹扩展时,静水应力平台在临近裂尖氢化物沉淀的区域产生.静水应力平台强烈依赖于远场氢浓度和温度,但几乎与金属材料的屈服强度和硬化特性无关.同一静水应力也在产生氢化物的裂尖后面出现.裂尖场附近的特性用于估计远场氢浓度阈值(而且发现低于此阈值时不会产生氢化物沉淀)和应力强度因子阈值.当归一化应力强度因子接近零时,临近应力强度因子阈值的裂尖场产生,它可由氢化物沉淀区域的常静水应力体现.随着归一化应力强度因子值的增加,裂纹扩展裂尖场从阶段Ⅰ演化到阶段Ⅱ,氢化物沉淀区域的实际尺寸减小并偏离平台水平,裂尖场附近的力学响应基本和金属中不充有氢的工况一致,此时裂尖场强烈依赖于远离裂尖场的氢浓度.     

气田汇气管裂纹产生原因分析

通过对天然气汇气管截面应力场的探讨，分析了汇气管表面裂纹产生的原因并提出了相应的预防措施．