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溜井围岩现存应力状态对于溜井稳定性分析具有重要意义。为准确判断溜井围岩安全稳定情况,在室内岩石力学试验结果和岩石质量评价RMR值的基础上,通过折减计算获得相关岩体参数。采用空区激光探测系统(CMS)探测获取了溜井的三维实体模型。参照已获得的矿区原岩应力参数,运用SURPAC和FLAC3D复杂地质体建模技术建立了矿区和溜井围岩三维数值分析模型,使用模型重构的方法获取了溜井围岩稳定性分析的原岩地应力参数,基于多元回归方法精确反演出溜井围岩的现存应力状态。结果表明:1)溜井围岩在标高为-292~-264 m时,溜井受矿石冲击的区域变形严重,存在失稳的风险,需加强监测;2)溜井围岩最大拉应力出现在标高为-278.12 m附近,其值为1.58 MPa,超过了岩体最大抗拉强度;溜井围岩最大位移出现在标高为-281.74 m附近,其值为13.8 cm,在标高为-292~-264 m时,产生了较大的塑性破坏。 相似文献
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一、概况 龙岩高岭土矿于1991年开始建设,1994年投产,到2003年生产高岭土原矿58.9万吨/年、精矿3.63万吨/年.露天采场位于矿区内地质勘探线2-16线之间,开采地段为低山丘陵地形,南北向山从地段中西部通过,南端山顶标高527.08m;北端山顶平缓,最高为520.3m,东西两面坡向,地形坡度在20°-30°之间,西坡段陡、东坡一般缓和一些.东部沿山坡可一直下到龙津河(九龙江上游),河西岸标高309m.矿段最低侵蚀基准面标高310m.地表境介为600m(长)×450m(宽),露天采矿场坑底为180m(长)×150m(宽),露天采矿场采剥水平最高510m,最低360m.. 相似文献
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一、概况龙岩高岭土矿于1991年开始建设,1994年投产,到2003年生产高岭土原矿58.9万吨/年、精矿3.63万吨/年。露天采场位于矿区内地质勘探线2-16线之间,开采地段为低山丘陵地形,南北向山从地段中西部通过,南端山顶标高527.08m;北端山顶平缓,最高为520.3m,东西两面坡向,地形坡度在20°-30°之间,西坡段陡、东坡一般缓和一些。东部沿山坡可一直下到龙津河(九龙江上游),河西岸标高 相似文献
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基于灰预测模型的大跨度预应力混凝土桥梁施工监测 总被引:1,自引:0,他引:1
运用灰色系统理论,建立大跨度预应力砼刚构-连续组合梁桥悬臂浇筑施工梁段立模标高预测的GM(1,1)模型,并用残差的GM(1,1)模型对其进行修正;同时把该预测模型应用于松原龙华松花江特大桥实际工程;其结果表明梁段立模标高预测精度较高,完全能够满足工程的需要,为同类桥梁的施工监测提供参考。 相似文献
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张家港河凤凰段位于张家港市凤凰镇,受上游、支流水质以及区域生活污染源等影响,河道出入境断面水质达标率较低,主要超标因子为氨氮和总磷。本文通过水质现状分析和现场调研,总结了水质难达标的主要原因,提出了针对性较强的水质提升整治方案,对改善张家港河水环境具有非常重要的意义。 相似文献
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鞍钢弓长岭选矿厂尾矿库位于辽阳市弓长岭区安平乡参将峪,与选矿厂相距3公里,三面环山,一面开口筑坝。前峪一期坝于1959年竣工,后峪二期坝于1975年竣工。在前后峪之间横卧着一座标高107m的岗梁,将尾矿库分成前后峪两部分。当尾矿堆积标高达到110m时,两坝将合为一个尾矿堆积场。尾矿库设计总库容为1.5亿m~3,汇水面积为1.2×10~7m~2,尾矿坝最终标高为146m,最终坝顶长1500m,设计服务年限为42年。到1990年为止。库内已累计堆存尾矿量6440.07万m~3,剩余库容为8559.3万m~3。前后峪尾矿坝均采用尾矿砂上游人工池 相似文献
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为掌握平庄西露天矿露井联采顶帮边坡的岩移规律与稳定性状态,揭示地下开采对边坡稳定性的影响,基于对典型滑坡位移-时间特征的
认识,提出用位移历时曲线与位移加速度历时曲线形态判断边坡稳定性状态,并详细对比分析了布置在井工开采边界以及边坡走向与倾向方向
上各监测线的地表位移监测数据。结果表明,平庄西露天矿顶帮现状边坡整体处于稳定状态,II区凸边坡为相对不稳定区域;边坡岩移规律及
稳定性主要受断层、弱层、边坡平面形态、地下开采及其引起的断层活化等因素综合控制;地下开采对边坡稳定性影响范围的边界大约在边坡
表面出露标高+572m。 相似文献
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以天津市海河上游河段为研究对象,模拟计算暴雨径流由二级河道排入海河干流后所造成的影响。采用EFDC(Environmental Fluid Dynamics Code)模型建立了海河干流上游河段的水动力和水质模型。在不同降雨重现期和干流入口流量的情况下,模拟了二级河道排放污染物COD、DO、NH3-N和TP等在海河干流的迁移转化规律。降雨重现期选取0.5 a、1 a、2 a、5 a、10 a和50 a。海河干流入口流量选取0、10 m3/s、20 m3/s、30 m3/s、50 m3/s、100 m3/s、150 m3/s和200 m3/s。海河干流的柳林控制断面为水质控制断面。当降雨重现期为10 a、干流入口流量为0时,柳林控制断面处COD、NH3-N和TP质量浓度分别超标73%、47%和197%,DO质量浓度只有3.16mg/L,水体污染严重。在保证柳林控制断面处水质满足水质要求的前提下,确定了各二级河道排干水质要求拟合曲线。当固定降雨量时,干流入口流量越小,二级河道排干水质的控制指标就越严;当固定干流入口流量时,降雨量越大,二级河道排干水质的控制指标就越严。根据二级河道排干水质控制指标,可计算各二级河道的排干水体的总截污量和DO补充量,为汛期海河水环境保护提供理论指导。 相似文献
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滨河城市洪涝模拟涉及地表、管网和河道等不同水流运动特征的区域,需要解决模拟中密集建筑和复杂管网的问题,并实现外洪、内涝及其耦合计算.基于蚌埠市洪水风险来源和地形地貌特征,构建了河道、城市地表和城市管网耦合水动力数学模型.河网一维模型采用实测洪水资料进行率定与验证,沿程主要测站水位和流量模拟值与实测值误差较小;地表二维模型采用设置阻水导水构筑物、分区域布置糙率、干湿边界判断等方式对模型进行优化,能够反映城市复杂地表特征,水流运动合理;管网模型通过专家咨询、现场调研和外业测量等方式对模型进行了校正;采用闸、堰、泵站和集水井等构筑物对不同模型进行耦合,实现不同区域水流的动态互馈,模型可以作为洪涝精细化模拟和预测的计算平台.以蚌埠市为例,模拟了蚌埠市城区不同洪涝频率遭遇情况下外河溃堤洪水和城市暴雨内涝淹没情况,分析了淹没水深等洪涝要素,指出了外洪的高风险区域及洪水防守要点、城区易涝区及积水水深等,可为蚌埠城市防洪决策、应急预案和防汛抢险措施制定,以及城区防洪排涝规划和设计等提供支持和依据. 相似文献
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采用硬化河道水力跌水复氧小试装置,研究了跌水高度、跌水流量、跌水深度、进水DO浓度等因素对硬化河道水力跌水复氧效果的影响。试验结果表明,跌水高度为0.6 m条件下水力跌水对硬化河道水体的复氧效果,优于跌水高度为0.2 m和0.4 m时的复氧效果;跌水流量为150 L/h条件下水力跌水复氧效果,优于跌水流量为50 L/h和100 L/h时的复氧效果;跌水深度为0.4 m条件下水力跌水复氧效果优于跌水深度为0.2 m时的复氧效果。水力跌水措施对硬化河道水体的复氧效果整体上与跌水高度、跌水流量、跌水深度呈正相关,与进水DO浓度呈负相关。 相似文献
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2010年5月8日,广州市天河区奥体南路一座在建的大型商场,其三楼廊桥过道是一座标高16.7m,面积约200m2的高大支模建筑。由于施工人员违规操作,在进行高大支模板混凝土浇筑过程中,发生了一起因承载力不足、支撑扣件爆裂,导致建筑楼层坍塌,造成4死4伤的较大生产安全事故。 相似文献
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1 概况 武钢燃气厂液化气球罐站设有三座1000m~3球罐,于1979年组装竣工,1981年底投运。各球罐设计压力均为1.568MPa,主体材质为15MnVR,壁厚28mm,内径12300mm,公称容积1000m~3,实际工作压力1.176MPa。罐体用10根直径377mm,长12mm管形立柱支承。罐顶标高15m,空载时罐体及附件重约110t,最大负载时总重约 相似文献