可调耐磨孔板阀体研究

针对除尘系统风量不稳定、阻力不平衡和阀门易磨损问题,提出可调耐磨孔板的新式定风量阀体,通过实验、仿真和模拟分析其稳定性、调节性以及耐磨性能力,验证其能动态消除管网压力波动,维持系统风量稳定,且可调范围广、阀门耐磨性高,从而保证除尘效果。     

耐磨节流风量调节阀的研制

利用多孔射流扩散及射流叠加原理，采用双层叠板结构，研制出一种耐磨节流风量调节阀。可以取代目前除尘管网中广泛采用的节流管及风量调节阀来平衡管网阻力，具有较好的耐磨性能，使用寿命长，安装位置不受限制，调节十分方便。     

武钢四烧除尘系统风量平衡调试

武钢四烧除尘系统存在着吸尘点冒灰、管道堵塞、磨损等问题,严重影响除尘系统的正常运行。通过风量平衡调试及采取有效的整改措施,上述问题得到了较彻底的解决。     

宝钢炼铁分厂2BF除尘系统中风量的偏置现象及其解决途径

1 概况 宝钢2BF除尘系统是为处理矿槽、焦炭槽、中间漏斗、矿石转运站、原料转运站、焦炭入槽转运站等处的粉尘污染而设置的。系统总风量为66000Om~3/h,尘源点112个,焦槽和矿槽槽下振动筛的抽尘点有60个,占抽尘点总数的54％。由于2BF除尘系统出现了管破损、管堵塞及抽尘点粉尘外逸情况,于1996年9～10月,对本系统各尘源点支管风量进行调整,以达到改善除尘系统运行状况及厂区环境的目的。 系统调整后,发现2BF除尘系统中矿槽和焦炭槽槽下相类似的尘源点处支管所需的风量与设计值相比呈单一增高或单一减少,这种风量偏置现象使系统抽风支管风速过高或过低。在结构与2BF除尘系统相类似的3BF除尘系统及武钢炼铁厂C-2电除尘系统中也出现过类似现象,因此,特将2BF除尘系统中矿槽和焦炭槽槽下振动筛各尘源点处支管风量进行分析,为以后同类型除尘系统的改造与设计提供有益的经验。2 2BF除尘系统矿槽和焦炭槽槽下振动筛 尘源点分布状况     

新抚钢7#、8#、9#转炉二次、三次除尘系统设计和特点

本文介绍了新抚钢7~#转炉二次、三次屋顶除尘以及8~#、9~#转炉三次屋顶除尘一体化系统的设计方案,详细阐述了风量如何分配、风电机和除尘器的选型等参数,并指出了系统在管网阻力平衡、三次屋顶除尘罩和滤袋选择需要重点考虑的问题。系统2年多来稳定可靠运行,排放达标。     

变频调速器在通风机上的应用

工业生产及通风除尘用风机,其特性曲线如图1所示。R_1为管网阻力曲线,A为工况点。 恒速运转时,用闸门调节风量。当加大管网阻力时,R_1移至R_2,工况点由A(H_1,Q_1)移至B(H_2,Q_2),风量减少,风压增加。 调速控制时,管网阻力R_1不变。当转速从n_1降至n_2时,工况点由A(H_1,Q_1)移至C(H_3,Q_2),风量减少,风压亦降低。     

除尘系统加接新支管的理论和实践

对于一个现有的除尘系统,通风机的工作能力有足够的富余量,则可以在该系统管网上加接新的支管,来治理新的扬尘点。     

除尘系统加接新支管的理论和实践

对于一个现有的除尘系统,若其除尘器、通风机的工作能力有足够的富余量,则可以在该系统管网上加接新的支管,来治理新的扬尘点。     

精陶坯件干法修磨的防尘

精陶是日用陶瓷中的一种,在对坯件表面进行修整磨光操作时,会产生大量粉尘。工人呼吸带粉尘浓度高达23.4～267.6毫克/米3。 去年我们重新设计了通风除尘系统,使该车间粉尘浓度大幅度下降。经测定,粉尘浓度最高点仅为0.67毫克/米3。 我们具体采用了以下几项防尘技术措施 一、通风系统的设计 将18台修坯辘轳车集中到一个新车间分成三组,等距离安装,每组6台,设计成一个有6只吸尘罩口的独立的通风除尘系统。 1.管道的布置。原来主管道均为空间布置,现改为地面布置,见下图。改进后的优点为:(1)主管道短,支管左右对称,阻力平衡容易,总阻力小。(2)…     

用电子计算机解算烧结厂成品矿除尘管网及选择风机

烧结厂的成品矿除尘管网解算比较繁琐,由于设计时大多予以简化,往往不能确保设计质量。一些烧结厂的生产实际情况是:除尘系统各需风点的风量供需出入较大,有的风量不足甚至无风,有的又超过所需风量的数倍。本文把解算矿井通风网路的原理应用于工厂除尘管网计算,根据除尘管网的实际情况加以处理,编制了ALGOL60—121标准法语言程序,用电子计算机解算除尘管网并选择风机。通过工程实例证明,加快了设     

烧结车间抽尘风管尘垢防治探讨

钢铁厂的铁矿烧结车间用抽风系统将生产过程混入空气中的粉尘和有害气体抽走。烧结热量作用使抽尘气流温度较高且含水汽偏大,风管外面的冷气作用使风管内表面累积一层粘结强度高的尘垢,影响正常生产。探讨尘垢生成机理,介绍采用夹层风管预防内表面累积尘垢。     

抽尘热风管内壁尘垢治理探讨

在工业生产中,加热工序中产生的含尘热气由抽尘系统抽走,确保生产场所空气达标.这种含尘气流的温度高于常温,在风管中流动时,在管外常温空气冷却下,水汽会部分凝结成露粘附在管内表面.露水又粘结尘灰,形成一层粘结强度很好的尘垢层,影响抽尘热风流正常流动,也影响风管的使用寿命.分析了抽尘热风管内壁尘垢生成机理并提出了防治措施.     

南钢1~#、2~#高炉出铁场除尘系统风量集中改造的实践

论述了南钢1#、2#炉出铁场除尘风量集中改造技术,并对风量集中改造的原因、改造方案和效果进行评定,利用两个高炉共用一个出铁场除尘器的特点,瞬时将风量集中到单座大喷的高炉,强化异常生产状态下铁口抽风的效果,解决大喷时厂房"冒烟"的问题。     

矿用湿式引射除尘器的应用研究

针对目前煤矿井下钻孔工作面粉尘浓度高和降尘效率低的现状,提出了湿式引射除尘技术,分析其基本原理和性能特点。分别进行了钻孔风力排渣气体流量测量试验和湿式引射降尘试验。前者得出了压气压力和钻孔深度的变化关系式以及钻孔过程中所需处理的含尘气体量。降尘试验表明,湿式引射除尘技术对全尘和呼吸性粉尘都有很好的降尘效果。     

正压法测除尘器漏风率的理论探讨

目前,漏风率测试一般在整个系统安装完成后进行,测试结果对保证除尘器漏风率指标意义不大。针对这一问题,提出在除尘器安装保温层前用正压法测除尘器的漏风率,并对该方法进行了详细介绍。     

风窗对井下通风系统的影响及其调节与定位优化

利用回路阻力平衡关系分析了井下风窗安装前后通风系统中各分支间风流流动关系,提出了某些分支安装风窗后,通风系统各分支的风量对此变化作出反应的分析模型,给出了度量风量和阻力反应敏感性强弱的方法;假定通风系统中某些分支同时安装风窗,在保留风窗的使用对通风系统所带来的正面作用,但要抑制其负面作用的条件下,基于尽可能使所有参与调节的分支的风阻增、减值最小化的原则,提出了指定分支实施调节的调阻调节法和优选分支实施调节的调阻调节法,并建立了相关最优调节模型及其求解方法。结果表明:两种模型可以在风窗安装之前进行解算,解算结果可预知风窗安装后通风系统各分支的风流的分布情况,并确定出相应的调控策略;优选分支调阻调节模型可以用于选择最优的风窗安装位置、数量及风窗阻力,后者可以用于确定风窗窗口面积。     

涟钢烧结厂成品仓除尘系统的改造

涟钢烧结厂成品仓扩建,老除尘器处理能力有限,无法达到除尘效果,必须改造.长袋低压脉冲袋式除尘器具有清灰能力强,喷吹压力低,过滤风速大,运行能耗低,换袋方便,维修简单等特点,运用于此除尘系统中,取得了良好的除尘效果.     

对喷流除尘技术在收集硫酸铵和硝酸铵粉尘中的应用研究

对喷流除尘技术利用粉尘颗粒在撞击区内来回振荡、相互碰撞并团聚的机理进行除尘.实验采用水平式对喷流除尘系统收集硫酸铵和硝酸铵的混合物粉尘,主要考察喷嘴气流速度、含尘浓度和喷雾化水润湿含尘气流对除尘效率的影响,并进行机理分析.实验表明,除尘效率随喷嘴风速的增大而升高,但喷嘴风速超过25～27 m/s后,反而下降;除尘效率随含尘浓度的增加而升高,但含尘浓度超过0 45～0.55 kg/m3后反而有所降低;喷雾化润湿含尘气流能显著提高除尘效率,最优耗水量为0.18～0.22 kg/kg粉尘,超过该值后无显著变化.实验确定的最优除尘条件为:喷嘴速度25～27 m/s、含尘浓度0.45～0.55 kg/m3、耗水量0.18～0 22 kg/kg粉尘,除尘效率最高可达96.8%.