矿用救生舱内二氧化碳净化特性研究

煤矿救生舱是在矿井下发生事故后保护被困矿工生存、等待救援的密闭舱室设备。在救援过程中,二氧化碳的处理是舱内空气净化系统的一项主要功能。本文对救生舱内二氧化碳净化装置的功率、吸收效率、药剂床层厚度等因素进行了一系列试验,确定了救生舱二氧化碳的最优净化方式,并通过救生舱内真人生存试验对其进行了验证。最终得出救生舱内处理二氧化碳最佳反应条件为:药剂量20kg,最佳功率为100W;间歇式工作的运行时间与停机时间比例为2:3;在救生舱内8人生存模拟实验中,得出8kg药剂可供8人使用6.1h,平均吸收速率为1.34L/min。     

镁砂吸附剂的制备及其脱硫性能研究

以辽宁省大石桥市廉价镁砂为主原料,制备具有吸附功能的氧化镁吸附剂.活化后的吸附剂硫容较低,本文采用添加Na2CO3的方法提高吸附剂硫容.结果表明,采用饱和Na2CO3浸渍100 min,吸附剂硫容比原来提高两倍多.利用活化并添加助剂后的吸附剂进行脱硫试验,结果表明,当V(O2)∶V(SO2)=6～8、烟气温度为120～150 ℃、气体流量比V(H2O)∶V(O2)=2～4、SO2初始质量浓度为1 500～3 000 mg/m3、床层高度为5～7 cm时,脱硫效率达到92%.     

KZ型蒸汽锅炉改作热水锅炉的主要故障及其预防

前几年,热水锅炉的产量满足不了国内市场需要,多用KZ型蒸汽锅炉改装成热水锅炉使用。但由于种种原因,有些改装的熟水锅炉,往往产生烟管管板裂纹、锅筒底部过热鼓包等严重故障。一、管板裂纹的成因 1.结构不合理 (1)KZ型锅炉的后管板处在火焰辐射、对流的高温区,烟气温度达850～950℃,后管板内水侧的水流速度低,因此产生大量汽泡,附在管板上,汽泡导热性极差,使管板处于高温状态。已形成的汽泡会由小变大,最后上升或消失,继而再产生,这样周     

硫磺回收装置尾气回收系统安全分析

阐述了硫磺回收装置尾气回收系统的概况、工艺原理和工艺流程，对影响安全生产的加氢反应器床层温度、急冷塔堵塞和吸收塔中吸收效果等各种因素，从尾气中SO2的浓度、加氢反应器入口温度、加氢反应器入口H2浓度、加氢反应器出入口O2浓度、胺液H2S的吸收能力、贫胺液质量、贫液温度、胺液浓度及循环量、吸收塔压力等方面进行了安全分析，针对各种影响因素，提出了相应的安全对策措施，以确保系统的安全运行。     

城市生活垃圾与煤循环流化床混烧N2O排放规律研究

氧化亚氮会对全球气候变化造成不良影响,这促使世界各国对燃煤系统的N2O排放进行一系列研究,本针对我国垃圾特性,在0.2MWth循环流化床装置上进行了垃圾与煤混烧实验,研究了在混烧过程中垃圾与煤掺烧比例及床层温度变化对N2O排放浓度的影响,实验结果显示,掺烧比例较低时,N2O排放浓度迅速降低,随着掺烧比例增加,N2O排放浓度略有升高,当垃圾与煤掺烧比例恒定时,随床温增加,N2O排放浓度呈下降趋势。     

SCR脱硝装置关键断面的流场试验及系统优化

选择性催化还原脱硝是NO X治理最佳技术,其脱硝效率、氨逃逸率与关键断面的流场状况密切相关。以某300 MW机组SCR脱硝装置为对象,在锅炉冷态通风条件下,对SCR反应器入口导流板出口、上层及中层催化剂床层上方0.5 m处3个断面进行流场测试,结果表明:沿烟气流动方向,3个断面A/B侧相对偏差系数分别为0.33/0.40、0.27/0.29、0.16/0.18,均呈现甲乙侧均匀,而前后墙差异大的特点。由于格栅、床层的整流作用,后续烟气流动的均匀性不断改善。通过建立全尺寸三维计算模型,CFD数值模拟优化结果显示,对非等距布置后墙的18个整流格栅逐渐加高,可使上层催化剂床层上方0.5 m处速度偏差从27.0%降到12.2%。     

炉墙局部损坏的原因及处理

为了减轻KZ型锅炉的自重,以便于移动和安装,并在大修时省时省材料,对它的轻型炉墙,人们经常采用石、膨胀珍珠岩成型砖砌筑或用这些材料整体浇筑。然而,在锅炉运行中,往往因两侧炉墙的局部损坏导致外护板漏烟臌疱,既不安全,又污染作业环境。须弄清原因,进行处理。 一般引起炉墙局部损坏的原因主要有以下几方面: 1.炉墙材质和施工质量不好。如在整体浇筑中,因混凝土不足、揽拌不均或未填实而出现蜂窝状,造成墙体本身强度不够。另外,如水冷壁管外侧未覆贴石棉板或耐火砖内衬,在运行中■石及珍珠岩会因超温而熔蚀。 2.运输和安装时造成损·:二…     

除臭剂对填埋场作业面臭气去除效果的试验研究

在等体积的试验桶中放置相同量的生活垃圾,通过喷洒等量的、不同类型的植物型和生物型除臭剂来进行除臭,采用化验分析及人的嗅觉形式来确定试验效果。试验结果显示,微生物型除臭剂对臭气去除的效果优于植物型除臭剂。在喷洒量为100 m L、质量分数为1.0%的情况下,S-1对H_2S、NH_3、臭气的去除率分别为87.4%,41.4%,99.5%;恶臭强度可维持在2~4 h。在3 000 m~2的填埋场作业面喷洒S-1,取得了良好的效果。     

环氧丙烷储罐空气泡沫灭火试验研究

环氧丙烷为低沸点水溶性可燃液体,由于其饱和蒸汽压大,灭火困难,此前,国内外未对环氧丙烷进行过大型工程应用灭火试验研究。为研究空气泡沫对环氧丙烷储罐的灭火性能,分别对环氧丙烷进行了0．25m^2油盘探索性试验、1．73m^2油盘泡沫灭火剂选型试验和直径3．5m储罐工程应用灭火试验。试验结果表明,空气泡沫难以扑灭环氧丙烷储罐火灾,在直径3．5m储罐上,虽然采用了灭火性能较好的泡沫液,且使用了较大的供给强度和较长的供给时问,但仍难灭火。在试验基础上,对环氧丙烷储罐的消防要求提出了建议。     

复合粒径松散煤体自燃过程的试验研究

为了研究复合粒径对松散煤体自燃的影响,利用自制试验装置对复合粒径松散煤体进行了绝热低温氧化试验。采用破碎机制出粒径分别为1~3 mm、3~5 mm、5~7 mm、7~9 mm、9~11 mm及11~13 mm的6种基础煤样。依据基础煤样进行煤炭自燃试验,试验共分为三大组:第一组为各基础煤样的单独氧化试验;第二组为某两基础煤样按1∶1、1∶2、1∶3、2∶1和3∶1比例混合制成复合煤样的氧化试验;第三组为基础煤样1与其他各基础煤样分别按1∶1混合制成复合煤样的氧化试验。在试验过程中,对煤样的温度及试验装置出口氧气体积分数进行监测,得到了各类煤样温度及氧气体积分数的变化规律。研究结果表明:总体上,随煤样加权粒径的增加,煤样的平均氧化升温速率和在同一温度下的耗氧速率减小,耗氧及温升拐点出现的温度也逐渐升高;复合煤样的氧化升温过程受其比表面积和孔隙率的共同影响,当加权粒径小于6.35 mm时,孔隙率的影响较大,当加权粒径大于6.53 mm时,比表面积的影响较大;复合煤样加权粒径越小,各粒径煤样间的相互影响越强;复合煤样中各煤样间的粒径差距越大,煤样间的相互影响越弱。     

基于可靠度分析的超高压圆筒试验压力系数

应用基于概率统计理论的可靠性设计方法，从控制超高压圆筒爆破强度在耐压试验和正常操作时最小可靠度范围的角度，对其试验压力系数和安全系数进行了探索。结果表明：（1）超高压圆筒试验压力系数的范围可为1．08≤λ≤1．25；（2）基于可靠度分析的抗拉安全系数可取nb≥2．90．     

工业建筑可靠性检测鉴定技术讲座(十九)

1 试验目的 荷载试验是通过加载的方法对建筑结构的安全度进行直接评定,其主要目的是确定结构的承载能力。当采用常规检测方法不能满足结构的承载能力检测鉴定的要求时,往往需要进行荷载试验。但荷载试验受到场地、时间、经费等的限制,不可能大量采用,因此,荷载试验应根据常规检测方法所得出的检测结果,确定用作荷载试验的构件,以减少试验数量,将试验的主要注意力集中到试验结构的可疑区段或危险部位。2 试验范围 存在以下情况之一时,应进行荷载试验: (1)当采用常规检测方法,不能确定结构构件的安全性时; (2)存在严重缺陷或遭受地震、火灾、爆炸等灾害之后,需评定结构的实际承载能力或对结构的安全性提出怀疑时;     

MAP法处理高浓度氨氮废水的试验研究

以MgCl2和Na2HPO4作沉淀剂,通过单因素试验及正交试验,对MAP法处理高浓度氨氮废水的工艺条件进行优化.试验结果表明:在pH值为10.5,反应摩尔比n(PO34-):n(NH 4):n(Mg2 )为0.8:1:1,反应时间为45 min时,氨氮去除效果最好,其去除率可达97.2%.     

预防受火锅筒鼓包

热水锅炉受火锅筒直接受火焰辐射热,一但过热,就会发生变形鼓包事故,影响安全生产。 一、受火锅筒产生鼓包的原因 KZ型和SZS型两种锅筒直接受火的蒸汽锅炉,很多被改装成热水锅炉。在KZ型锅炉中(见图一),左右联箱一侧改为热水锅炉之进口,原主汽阀处为热水出口,原排污系统未改动,因锅筒排污管装在锅筒后端下部,排污口离前部较远,锅筒排污效果不好。 在SZS型锅炉中(见图二),下锅筒后端部接管,改为热水锅炉水之进口,上锅筒主汽阀处为热水出口。原上锅筒连续排污取消,下锅筒排污未改动,锅炉排污效果也不好。这两种锅炉受火锅筒常因采暖供热系…     

快装锅炉圆钢长拉撑杆断裂原因及预防

圆钢长拉撑杆,是目前 DZ 型和 KZ 型锅炉用以增加锅炉前后管板和锅筒之间环缝抗拉强度的主要补强方式。黑龙江垦区近年来相继发生数起该型新购锅炉长拉撑杆断裂,并导致锅炉泄漏的事故。例如1989年4月,某农场冷冻厂购进的一台 DZG2-8型锅炉,在本体安装后打水压阶段,发现圆钢长拉撑杆因断裂使其两端警告孔漏水;同年,某农     

超临界水氧化五氯硝基苯生产废水的研究

在间歇式反应器中进行超临界水氧化五氯硝基苯生产废水试验.采用3因素3水平正交试验设计法,判断影响氧化处理效果的主次顺序为温度、压力、时间,并得到最佳工艺条件为反应温度500 ℃、反应压力28 MPa、停留时间30 s.进行单因素试验,考察了反应温度、压强两个主要因素对氧化效果的影响,温度升高和压强增大都有利于污染物去除.单因素试验结果表明,SCWO处理后出水水质达到国家规定的<污水综合排放标准>中的1级标准,验证了该最佳工艺条件的合理性.进行了均相催化和非均相催化超临界水氧化试验.结果表明,催化剂的加入可以显著提高COD的去除率.非均相催化剂中,采用TiO2/ZnO双金属组合催化氧化的效率高于单一金属,均相催化剂Zn(NO3)2和Fe(NO3)3的催化效率相差无几,且都高于Cu(NO3)2催化效率,Na2CO3的催化效果最高.     

基于多孔介质模型的SCR烟气脱硝反应器流场的数值模拟

本文通过对SCR——选择性催化还原法脱硝技术原理的介绍,结合多孔介质模型的模拟计算理论,提出对于模拟蜂窝形状的SCR催化剂床层,因其蜂窝形状结构、边界条件设置及网格划分过于复杂,可以采用多孔介质模型进行数值模拟。在此基础上,利用工程仿真实例,指出了可以采用CFD模拟软件对SCR反应器导流、整流部件进行优化设计,其优化过程具有良好的快速性,优化结果具有较好的实用性,对火电厂脱硝系统导流结构装置的设计具有现实指导意义。     

二氧化氯氧化污泥减量试验研究

通过静态对比试验对ClO2对污泥的溶胞作用进行了研究,同时通过动态对比试验,考察了ClO2在活性污泥法污水处理系统进行污泥减量的能力以及对出水水质的影响.结果表明:ClO2对活性污泥具有溶胞作用,ClO2最佳投加量为每g干污泥10.0 mg左右,ClO2氧化污泥后回流能使活性污泥处理系统1个月不排泥而曝气池的污泥浓度较为稳定,污泥减量率达到100%.实行ClO2氧化污泥减量后,系统的出水水质受到了一定的影响,出水CODCr由52 mg/L上升到76 mg/L,出水浊度和色度也相应地有所升高.     

超声波雾化降煤尘性能研究

为有效降低矿井工作场所粉尘浓度,提高雾化水源利用率,基于对雾化捕尘机理的分析,在自建试验系统内,以1.7 MHz超声波作为雾化动力源,将蒸馏水雾化为超细水雾,对双鸭山某矿三分之一焦煤煤样进行了雾化降尘试验。在分别完成1 min、2 min和5 min的雾化作用后,立即测量试验系统内的粉尘质量浓度,每5 min测量1次。绘制和分析各组试验数据所对应的回归方程,并以试验系统内无雾化煤尘自沉降试验数据作为对比。结果表明:超声波雾化作用能加速煤尘沉降,对降低试验系统内的残余粉尘浓度作用明显;雾化时间为1min、2 min和5 min时初次采样点的雾化降尘率分别为10.11%、12.73%和30.95%;粉尘沉降速率随时间延长而降低,但粉尘不能完全沉降;雾化时间与试验系统内的残余粉尘质量浓度负相关,雾化作用5 min的残余质量浓度最低为自沉降残余质量浓度的30.6%。     

猪粪与鲜红薯藤不同配比中温厌氧发酵特性

为了研究中温条件下猪粪与鲜红薯藤不同配比对厌氧发酵特性的影响及各指标的变化规律,在35℃恒温、总固体质量分数8%条件下,猪粪与鲜红薯藤按质量比2∶1、1∶2、1∶3进行厌氧发酵试验,试验结果用SPSS 22和Excel进行统计学分析。结果表明,猪粪与鲜红薯藤混合厌氧发酵最佳效果的配比是1∶2,其最大甲烷体积分数是56.5%,累计产气量为10 033 m L,这比2∶1和1∶3分别高出33.9%和17.8%。各组的累计产气量、挥发性脂肪酸(VFA)质量浓度和甲烷体积分数两两之间均出现显著性差异(p0.05)。各配比的p H值、VFA与甲烷体积分数之间呈动态相关。