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1.
前几年,热水锅炉的产量满足不了国内市场需要,多用KZ型蒸汽锅炉改装成热水锅炉使用。但由于种种原因,有些改装的熟水锅炉,往往产生烟管管板裂纹、锅筒底部过热鼓包等严重故障。一、管板裂纹的成因 1.结构不合理 (1)KZ型锅炉的后管板处在火焰辐射、对流的高温区,烟气温度达850～950℃,后管板内水侧的水流速度低,因此产生大量汽泡,附在管板上,汽泡导热性极差,使管板处于高温状态。已形成的汽泡会由小变大,最后上升或消失,继而再产生,这样周 相似文献
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李宗金 《特种设备安全技术》2012,(4):63-64
1前言
2010年12月,我所对阳东名仕水水洗厂一台型号为DZS4—1．25-M的快装水火管蒸汽锅炉进行内检宏观检查时发现,烟管与前管板的角焊缝有2处开裂导致泄漏,经清理、打磨管板表面并进行磁粉检测,发现前管板有16条烟管角焊缝处存在裂纹。 相似文献
3.
李爱民 《特种设备安全技术》2005,(6):42-42,44
KZL型蒸汽快装锅炉改为热水锅炉，在经过几年运行后，常常发现在后管板高温区烟管管头部位发生“放射状”的裂纹，严重时甚至在管板孔桥处也产生裂纹。当烟管采用的是胀接连接时，则会在胀口处发生松动，最后到漏水。有些单位在使用蒸汽采暖时锅炉尚无问题，一旦将蒸汽锅炉改为热水锅炉时就发现这些问题，有的汽改水的锅炉运行1年后就发生后管板高温区烟管管端裂纹，运行3年后发生后管板高温区管桥裂纹。通过定期检验，事故调查及原因分析，总结如下几方面的因素。 相似文献
4.
李荣 《特种设备安全技术》2006,(6):17-18
众所周知，新型DZ锅壳式锅炉为了避免在运行中发生管端及管板裂纹，保证锅炉安全运行，进行了以下主要改进措施：（1）原平管板改为拱型管板，使简体、管板、烟管构成准弹性体，以改变其受热时的钢性结构，从而降低烟管角焊缝的热应力。（2）增加两侧翼形烟道的对流受热面，以降低锅炉高温区烟管入口处的烟气温度（低于800℃）。（3）改善锅内水循环，冲刷前管板，从而使高温区管板得到冷却并防止过冷沸腾。（4）高温区管端先胀后焊，以消除间隙；并要求高温区管端伸出长度与焊缝尽量平齐（不大于1.5mm）。 相似文献
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卧式锅壳锅炉的锅壳与管板的连接,在国内基本上还是采用将管板弯边与锅壳对接焊接,而在国外一些工业发达的国家中,大量采用填角焊缝的连接型式。采用填角焊缝,只要严格按有关规范的规定进行设计和施焊,保证焊缝质量,是可以保证锅炉安全运行的。 1.锅壳与不扳边的管板的连接 英国标准BS2790I-1969年版中,对于锅壳与不扳边的管板采用填角焊缝的连接,推荐了两种型式,如图1和图2所示。 图1说明:当管板的厚度小于或等于19毫米时,管板内侧焊缝小焊脚长为5毫米;当管板厚度大于19毫米而小于或等于32毫米时,管板内侧焊缝最小焊脚长为6毫米。 当r取… 相似文献
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KZL-Ⅱ型快装锅炉脱胎于卧式外燃回火管锅炉,优点是升火时间短,水循环快,安装方便。但在实用中也发现不少问题,需要改进。 管板上部角板撑 KZL4-13-Ⅱ型锅炉的锅壳直径φ1832毫米,厚度16毫米,前后管板上部各用4块角板撑与锅壳拉住。管板不是独幅板,是用2块钢板拼焊而成的,对接焊缝布置在上月形面积内(见图1)。在角板撑焊缝终点之下,离后棚管管孔边缘距离至少为 0.8d。我们在检验锅炉时发现,有些KZL4-13-Ⅱ型锅炉角板撑的终点在管板拼接焊缝上。这个焊缝重叠部位因受许多复杂的交变应力的影响,很可能产生裂缝,严重时,角板撑有被拉脱的危… 相似文献
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山西运城市某酒店于1997年8月购买了一台型号为DZH2—8型的蒸汽锅炉,该锅炉为河南沁阳锅炉厂制造,1997年5月出厂,产品编号为07207,同年9月由有资质的某锅炉安装单位安装完毕,验收合格后投入使用。该锅炉运行至2002年4月,发生第一次事故。经过检查发现,该锅炉后管板高温烟区有一条长达100mm的贯穿性裂纹,一端终止于管孔,还有一条连接两个管孔(横跨一个管桥)的贯穿性裂纹。另外,该管板高温烟区还有3条长达50mm、质量较低劣的封堵补焊缝。经询问得知,该炉于1、2月份运行期间,后管板高温烟区曾发生3次泄漏,不得不停止运行,该单位未经查找原因,… 相似文献
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《中国特种设备安全》2016,(1)
加热器管板堆焊层超声波检测,传统检测方法是从堆焊层进行检测,此种方法检测时只能将堆焊面粗车后才能进行检测,这样造成大量人力物力浪费。从管板堆焊层母材侧进行检测由于管板母材已金加工不需再加工就可进行检测,从管板堆焊层母材侧进行检测就没有从堆焊层进行检测而造成浪费极大的问题。通过试验提出了管板堆焊层母材侧检测的检测工艺,得出管板堆焊层母材侧检测对于使用碳素钢丝极堆焊的高压加热器是可行的且能极大的减少浪费,降低生产成本。 相似文献
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广西壮族自治区贺县信都糖厂一台0.7吨/时的立式生活用锅炉刚修复使用4个月就发生爆炸,炸毁房屋3间,重伤2人,经济损失近万元。 该锅炉因缺水造成直水管烧坏和上管板中部变形被迫停止运行。修理时,错误地将下管板在离直水管约10—20毫米处割掉(见照片1),然后焊上两块管板和直水管。由于没有抽出炉胆,下管板只能从外部进行单面焊接,加上施工工艺要求不严,新加工的管板直径过小,装配间隙太大。同时,又错误地在管板周围加上一圈直径为10毫米的圆钢后填焊,再与筒体焊接。上述修理方案没有报主管部门和劳动部门审查。爆炸时,下管板和筒体连接的焊… 相似文献
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《中国特种设备安全》2010,(4)
<正>1问题的提出随着我国环保事业的不断发展和能源政策的变化,目前北京、上海、广州等大城市以天然气为燃料的卧式内燃锅炉占所有锅炉数量的80%以上。与燃煤火管式锅炉类似,后管板(回燃室管板)的烟管管端和管板开裂泄漏—直是没有满意解决的问题,但烟管腐蚀穿孔引起的泄漏事故也经常发生,由于锅筒内布置炉胆,烟管密布加大,位置靠下烟管的腐蚀穿孔 相似文献
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1．概况
我市某单位一台DZL4-1．27-AⅡ的蒸汽锅炉，在运行期间发现第二回程入口处后管板区域有裂纹、泄漏的现象，导致锅炉烟囱冒白烟，随即停炉。经现场宏观检验和表面无损检测发现有数根烟管角焊缝处产生放射性裂纹， 相似文献
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一、锅炉管子被胀在管板上,是用来封闭管子与管板之间的间隙,并使管子固定在管板的固定位置上。 二、新的水管锅炉,管子和管板之间的间隙约为0.79毫米( ). 三、火管锅炉的管子,由于其外面有水垢,为了便于拆除管子,规定其出口烟侧的管子与管板的间隙为1.58毫米( )。 四、美国机械工程师学会的锅炉规范,要求水管锅炉的管子突出量为 6.35毫米( )至 12.7毫米( )。并且要在管端翻边扩大成喇叭口,其喇叭口直径要比原管子直径增大3.17毫米( )。 五、翻边的胀管工作,须使用具有翻边或扩大喇叭口的胀子的胀管器,还要有卡板限制其翻边的深度。 六、胀… 相似文献
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《中国特种设备安全》2015,(5)
针对一类空冷换热器铝管与铝管板胀接工艺过程,进行了有限元数值模拟分析,计算了胀接后胀接界面附近的变形和残余应力。设计并实施了胀接铝管-管板试件的拉脱和压脱实验,得到了相应的失效载荷。本文的数值分析和实验测试的结果可为空冷换热器管-管板接头的设计提供参考。 相似文献
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本文拟就卧式锅壳锅炉的炉胆与管板采用填角焊缝连接。介绍一些国内外较为常见的结构型式,供有关同志参考。具体应用的问题,应以国家有关规定为准。 1.英国标准 BS2790Ⅰ-1969年版中的两种型式 这两种结构型式,如图1和图2在该标准1977年6月以前的修正书中没有改变。 这两种结构型式是BS2790Ⅰ对锅壳锅炉的管板与炉胆(火筒)的连接型式。因我国已不再制造兰开夏和康尼许型式锅炉,因此,这里只谈管板与炉胆的连接问题。 图1说明:当管板厚度小于或等于19毫米时,封焊的最小焊脚长度为5毫米;当管板厚度大于19毫米而小于或等于32毫米时,封焊的最小… 相似文献
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通过对卧式锅壳水火管蒸汽锅炉后管板失效原因进行分析，并提出相应改进措施，达到避免或减少事故的发生。 相似文献
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对WNS三回程燃气锅炉内前管板裂纹进行综合分析,因设计不合理、制造不规范、水质差、频繁启停等因素导致管板产生热疲劳裂纹。提出防止管板裂纹的设计优化措施、制造要求及科学合理的运行措施,预防管板裂纹的发生。 相似文献
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（1）锅炉概况与事故调查
为解决旧式锅壳锅炉锅筒底部鼓包、后管板裂纹等问题，许多新型水火管锅炉采用布置翼形水管的方法加以处理。即在锅筒底部与左右集箱之间各加装1排翼形水管。翼形水管上部用耐火材料密封，将炉膛分为两大部分，使一回程烟道增加为两回程。 相似文献
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目前国内对快装锅炉前后管板的加固型式有不同的见解,本文就当前采用的三种加固型式提出一些看法,与工业锅炉设计单位的同志们共同讨论。 第一种加固型式是前后管板用偏角约为2度的焊接的圆钢长拉撑连接(见图1)。这种加固型式有如下的缺点: (1)焊接的圆钢长拉撑是刚性结构,不利于圆钢长拉撑、烟管管束和锅筒受热自由膨胀。经计算其伸长量约6毫米。此膨胀力与锅筒内部压力重叠作用在不退火的焊接部位,其次前后管板上的孔眼为斜孔,焊接部位的内应力很高,很可能导致焊缝裂纹的产生。(2)目前采用的焊接的圆钢长拉撑都是20号钢,直径一般在45毫米… 相似文献