东方红炼油厂二期工程曝气池改造

东炼污水场二期工程建成于1977年;自试运以来,经过多次技术改造。现总结分析如下:(一)改造前情况:曝气池采用钢筋混凝土结构,现场予制安装,池直径φ16.500,高4,5米,采用φ1500泵型曝气叶轮。池型尺寸如下图。     

机械曝气和鼓风曝气的处理效率比较

上海石化总厂水质净化厂一期工程污水生物处理曝气池是总容积为22500米~3的4只池子。每只池子用六只泵型叶轮进行表面机械曝气,处理总量按泵输送计量,约为5.5万米~3/日。1984年根据二期工程需要,又增加4条廊道式的鼓风曝气池,每条容积为4320米~3,总处理量约6.5万米~3/日,两种生化曝气池均采用推流式运转。为了评价两种生化池的处理效率,我们统计了两种生化曝气池在1984年10、11两个月实际运转的水质指标,并对统计结果进行比较,对两种生化池的实际运转状态加以分析、探讨。     

曝气池处理炼油污水的几点体会

一、概况我厂污水二级处理装置为表面加速曝气池4座,直径17米,总容积684.3m~3、曝气区457.7m~3由于回流缝尺寸不均匀,开工后增设了回流缝吹扫风管。曝气机为金重出产的 BQ(?)5泵型叶轮。配40瓦电磁调速电机。曝气机最大转落只能达60转/分左右。各部尺寸均未达设计要求。     

曝气技术——“炼油污水治理技术座谈会”讨论小结之四

一、基本情况:1、概况:全国大部分炼油厂采用完全混合型表面加速曝气池(少部分厂采用普通曝气池)。绝大部分为圆形钢筋混凝土水池(万型曝气池只武汉炼厂有,尚未投产)。表面曝气机叶轮有平板与泵型两种,后者为多,其中大部分采用金州重型机械厂生产的 BQ15.A 及 BQ15型产品。     

江苏制成导管式曝气机

江苏省研制开发成功一种新颖环保设备——φ1320DTA型导管式曝气机,产品经国家仪器质量监督检验中心测试,各项技术参数已达到了原设计要求,现已投入正式生产。 该设备主要由减速机、主轴、叶轮、导流筒、风机及布气管等组成,具有曝气、推流、混合搅拌等多种功能、其工作原理是:主轴带动叶轮旋转时,推动水体经导流筒向下流动,同     

超深层曝气池混合液流动的研究

一、混合液的循环超深层曝气池有用泵和用空气提升两种循环方式。 (一)泵提混合液循环这种方式(图1),空气是在向下流液中供给的。空气不上浮而与液体一起到达底部。由单个气泡上升速度的研究表明,气泡直径在2mm以内时,随着气泡直径增大,上升速度变大,最高约为0.37m/S;气泡直径大于2mm时,上升速度变小:直径4mm以上时,约为0.25m/S。在向下液流中,形成气泡流,气泡之间发生干     

关于深层曝气池的活性污泥法试运情况

(一)前言:上海炼油厂是一座大型综合性炼油厂,年加工原油400万吨。每小时排出含油污水1,000多米~3,我厂现有二个污水处理场,全部污水经处理后排放黄浦江。1~#污水处理场在原有隔油池基础上,于1981年9月扩建投产,日设计处理量4.8万米~3。整个扩建工程包括平流和斜板隔油池,进水泵房,浮选池,浮选泵房,加药设备,深层曝气池,二次沉     

基于数值模拟的SCR脱硝反应器流场优化

为优化选择性催化还原(SCR)脱硝反应器的流场，采用了组合优化方案；在反应器入口处设置多孔板，在反应器内部设置渐扩口式、格栅式、弧板式共三种导流板；采用计算流体力学(CFD)进行数值模拟获得反应器内部流场，进行对比研究。研究发现：多孔板孔距与孔径比为1.2时，压降较小且能获得较好的流场均布性能；基于反应器结构特点设计的导流板能获得较好的优化效果；催化剂具有流场均布能力，催化剂多层布置可有效改善第一层之后的床层流场，但同时会增大压降；通过组合导流方案，第一层催化剂床层的流速相对标准偏差(RSD)从7.16%降为2.51%,并改善了湍动能的耗散。研究结果对SCR反应器的导流件设计具有一定指导意义。     

日本大容量油水分离器简介

为了适应油轮及港口对洗舱污水和压舱水的处理需要,日本机器开发工业株式会社研制了一种新型的油污水分离设备,即KKC型(卧式)和MS型(立式)大容量油水分离器,如图1和图2所示。KKC型又可分为a,kKC—A型(一级处理);b,KKC—B型(二级处理)图中SPI是英文Slit PLate的缩写,系由数块缝隙板重叠布置而成,它是作为含油污水进入油水分离器前的前处理装置。据介绍,如果这种缝隙板的种类、组合及油污水流入方式选择得当,就能使流入板间的小油     

组合袋式除尘器的内部流场模拟

采用CFD数值模拟方法对4种边界条件下组合袋式除尘器内的气流分布规律进行了研究,获取了在高负压、高入口风速条件下,导流板的设置与否及进出风口的相对角度对除尘器内部气流分布的影响规律。结果表明:滤袋下部设置导流板不仅可避免活性炭颗粒冲击滤袋,也进一步提升了滤袋的过滤性能;进风口与出风口相对角度为90°时,该除尘器的过滤效果较优;进风口处的入口射流效应使得靠近除尘器边缘处滤袋的过滤效果优于远离除尘器边缘处的效果。以上研究结果可为进一步优化组合袋式除尘器结构提供参考。     

改进型气升式硝化反应器剪切特性的研究

研究了气升式硝化反应器的剪切特性及其影响因素.结果表明,该反应器的剪切率呈现一定的空间分布.当进气流量为430～2 700 L·h^-1时,反应器总体剪切率为(0.702～3.13)×10⁵s^-1,升流区剪切率为(1.07～31.3)×10⁵s^-1,气液分离区剪切率为(1.12～25.0)×10⁵s^-1,最大剪切率出现在升流区.操作条件和反应器结构对该反应器的剪切率均有重大影响.当进气流量控制在1 300～2 700 L·h^-1时,升流区和气液分离区的剪切率先降低后升高.剪切率与导流筒直径呈负相关,导流筒直径从4.0cm增大到5.5cm,升流区、气液分离区及总体剪切率分别降低85.5%、82.3%、80.6%.而与混合元件数成正相关,当导流筒直径为4.0cm时,较之普通反应器,改进型反应器升流区剪切率增大6.14(N=10)和7.97(N=39)倍,气液分离区剪切率增大7.18(N=10)和9.14(N=39)倍,总体剪切率增大6.35(N=10)和8.44(N=39)倍.该反应器的局部最大剪切率与总体剪切率之比(β)为3.68～7.66,采用较大的导流筒尺寸和适宜的静态混合元件数可促进剪切率的均匀分布.     

上海龙华肉联厂卡鲁塞尔曝气池系统

卡鲁塞尔(Carrousel)曝气池系统是氧化沟的一种发展形式,它保持了氧化沟原有的特点,但采用低速表面曝气器取代转刷,可进一步降低能耗,增加池深,以减少占地。世界上第一座卡鲁塞尔曝气池于1968年在荷兰Osterwolde 建成。此后,在欧洲有成百座建成和运行,并普及到非洲和美国等地。世界上最大的卡鲁塞尔曝气池1974年建于德国BASF化工公司,处理化学工业废水及生活污水,规模为114万米~3/日(相当于人口当量750万,每人口当量BOD_5为50克)。卡鲁塞尔曝气池系统的概况典型的卡鲁塞尔曝气池的构造如图2所示,曝气器要放在曝气池的端部,位于两流槽的     

泵(E)型叶轮引气孔堵塞一例

从所周知,泵(E)型叶轮曝气机的充氧原理是;(1)液面更新。由于叶轮的提水与输水作用使曝气区内亏氧液体不断翻动,大面积与空气接触,高速高效吸氧;(2)水跃作用。在叶片推送作用下,水呈水幕自轮缘喷出,激成水跃,裹进大量空气中的氧分子迅速溶于水中;(3)负压区吸     

对含铅、砷、氟工业废水的处理

昆明冶炼厂“三废”治理小组,对含铅、砷、氟废水采用在加速沉清池内投加混凝剂净化处理的方法,初步解决了该厂废水对农田及滇池的污染问题。现将该项处理工程方法简介如下: 一、工艺流程的选择及主要技术控制 首先将污水集中后,由加压泵提升至80米~3/时的加速沉清池内进行化学反应和渣水初步分离。化学反应的原理在于将离子形态存在于废水中的铅、砷、氟与石灰中的Ca~(2+)和CO_3分别结合成碳酸铅、砷酸钙,氟化钙等溶解度较小的微粒。在pH7.5—8的条件下加入碱式氯化铝(或三氯化铁)后,迅速水解     

厌氧迁移式污泥床反应器的水力特性研究

采用脉冲示踪法以NH4Cl作示踪剂,通过其在反应器中的停留时间分布来研究厌氧迁移式污泥床反应器(AMBR)的水力特性。反应器的结构决定了反应器的流态,从而控制着可能达到的处理效率。为优化设计反应器结构研究了反应器的构型、导流板与器壁间距对水力特性的影响。研究发现,反应器的流态介于推流式和完全混合式之间,带有导流板的反应器推流程度更大一些,而底部有孔的反应器推流程度弱,反应器的水力死区较小,均小于20%;导流板与器壁间距为8 mm时最佳。     

氧化沟半宽导流墙偏心距对水力特性的影响

针对氧化沟弯道水流流态复杂的特点,基于计算流体力学软件(Fluent)对氧化沟弯道设置半宽导流墙前后沟内的水力特性进行了模拟,考察了弯道半宽导流墙的偏心距对氧化沟水力特性的影响,通过灰色关联分析法对不同工况下的模拟结果进行了对比研究,结果发现导流墙偏心距在0²25 mm即约等于氧化沟半宽的1/8时,沟内的水力特性优于无导流墙的情况;偏心距离为225 mm时,过高和过低流速面积均最小,在0.3225 mm即约等于氧化沟半宽的1/8时,沟内的水力特性优于无导流墙的情况;偏心距离为225 mm时,过高和过低流速面积均最小,在0.3⁰.5 m/s内的速度占总体面积的45%,氧化沟内水力特性最佳;导流墙偏心距过大,对氧化沟内水力特性的改善不能起到促进作用,反而会形成较大的低流速区;氧化沟内设置同心半宽弯道导流墙后,同等条件下叶轮消耗的功率将会增加。     

一体化生物膜工艺处理滨海农村污水脱氮特性研究

通过模拟农村生活污水水质和间歇进水特点,考察一体化生物膜工艺对农村生活污水的脱氮能力。该工艺水解酸化池和局部循环曝气池有效容积比为13∶10,曝气装置位于局部循环曝气池中间底部,出水端设置斜管沉淀池,兼有泥水循环功能。装置连续运行30周,平均进水量为300 L/d,生物反应区HRT为4 d。研究结果表明:在出水BOD5平均质量浓度为15.5 mg/L时,出水TN、NH3-N、NO-3-N的平均质量浓度控制在16.9,3.53,13.2 mg/L以下,出水碳、氮指标均达到GB 18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》中一级排放要求。该工艺对间歇排放的农村生活污水具有较好的硝化能力,出水NO-3-N占TN含量的78.1%,而反硝化作用在一定程度上受到制约。     

美国的废水处理及设施

4.2 曝气活性污泥法中溶解氧的最低容许浓度为0.5～1.0毫升/克;一般的曝气法空气流量为90～100米~3/公斤BOD去除量:高负荷率曝气法为30～45;延时曝气法为125。曝气采用空压机,再配合扩散系统或机械曝气设备,把空气直接通入曝气池。要估计出一个活性污泥系统对氧的需求量,其简单的办法是计算出从处理污水中去除的总BOD(BODu)量,例如,设污水流入量为F_i(米~3/日),BODu流入量为Si,BODu流出量为Se,则需氧量(公斤/日)为:     

高含硫污水生化处理

对于完全混合式表面曝气池(以下简称生化池)而言。含油污水含硫高,对于生化池是难于控制的,因为硫化物高,活性污泥会中毒死亡,大量流失。因此各炼厂污水处理装置对硫化物均有一定的控制指标。活性污泥实质上是一个成份非常复杂的微生物集合体,其可变性很大,当生化池进水硫化物含量高时,大部分细菌会死亡,而     

接触氧化法的净化功能及其设计

用接触氧化法处理以生活污水为主所组成的污水,通过对BOD、COD等去除功能的探讨,得到下列结果: 1) BOD、COD都能作为表示曝气池的单位容积负荷的指标,而后者宜于作为设计的基础。 2) 单位容积的水量负荷对BOD、COD的去除率有很大影响。 3) 在BOD、COD的低负荷情况下,水温变化对接触氧化法的功能的影响并没有水量负荷那样大。 4) 对于BOD的去除,下列的经验公式在实际的应用有相当高的可靠性。功能评价用L_R=0.845(1.758/Q~(0.313)·L_0~(0.966)85％合格率设计用L_R=0.679(1.758/Q~(0.313))·L_0~(0.956)或L_0=(0.678×1.758×C_0~(0.313)/E)~(2.882) 5) 对COD的去除利用下列经验公式功能评价用 L_R=0.1888(2.698/Q~(0.443))·L_0~(1.066)设计用(但85％合格率)L_R=0.14(2.698/Q~(0.443))·L_0~(1.066)或L_0=(0.14×2.698×C_0~(0.443)/E)~(2.653)但是,当生活污水的COD在10毫克/升以下时,难于进行生物处理。