质量分数——质量转化的桥梁

化学计算的相当一部分内容涉及质量分数,质量分数是解决很多质量转化问题的桥梁工具。本文主要探讨了初中化学中有关质量分数的计算,通过类比的方法找出了他们之间的数学联系,最终将他们抽象为同一类简单的数学模型。     

科技期刊常用量的符号、名称及释义

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我国城市污水处理厂污泥中重金属分布特征及变化规律

对由中国知网数据库和维普中文科技期刊全文数据库报道的近30年来我国城市污水处理厂污泥中重金属分布特征和年代变化规律进行了分析. 结果表明:近30年来城市污水处理厂污泥中w(Cd)、w(Pb)、w(Cr)、w(As)、w(Hg)、w(Cu)、w(Ni)、w(Zn)平均值或中位值均符合GB 18918─2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》中污泥农用时污染物控制标准限值,但数据离散且呈偏态分布. 依据GB 18918─2002,1980─1989年我国城市污水处理厂污泥中重金属质量分数75%分位值中有w(Cd)、w(Cu)、w(Ni)、w(Zn)超标,90%分位值中有w(Cd)、w(Pb)、w(Hg)、w(Cu)、w(Zn)、w(Ni)超标;1990─1999年城市污水处理厂污泥中重金属质量分数75%分位值中w(Ni)超标,90%分位值中除w(As)外其他重金属均超标;2000─2010年城市污水处理厂污泥中重金属质量分数75%分位值中w(Ni)超标,90%分位值中w(Cd)、w(Cr)、w(Hg)、w(Cu)、w(Zn)、w(Ni)超标. 从年代变化看,我国城市污水处理厂污泥中w(Cd)、w(Cu)随年代逐渐下降,但w(Hg)、w(As)、w(Cr)、w(Zn)、w(Ni)、w(Pb)呈波动趋势. 近10年数据表明,我国城市污水处理厂污泥中w(Ni)、w(Cd)、w(Hg)超标倍数最高,在进行污泥处置时需要优先关注.      

污染底质颗粒分析与铅、镉吸附特性的研究

通过对矿区选矿废水污染河流的底质进行采样分析,探讨了底质颗粒物粒径与质量分数的关系及其铅、镉的吸附特性。结果表明,底质中颗粒物粒径质量分数在垂直方向上无明显区别,但粒径间有显著的区别,其质量分数可分为3种类型。铅、镉吸附量随着污染底质颗粒的变小而增加,呈负相关关系。底质中铅、镉吸附贡献率具有相似的特性,两条贡献率曲线几乎是一致的,呈"双峰型",最大吸附贡献率出现在粒径为2mm~710μm和500~250μm处,粒径710~500μm处有一低谷。特别要强调的是:河流底质铅、镉污染严重,清理底质使河流免遭二次污染十分必要。     

室内人体行走引起颗粒物再悬浮的试验研究

室内人员活动是室内颗粒物再悬浮的重要因素,研究室内颗粒物再悬浮对评估室内空气质量有重要意义.以南开大学津南校区某公共教室为研究区域,通过现场试验研究了室内地面不同积尘负荷下,人员行走引起的PM_2.5再悬浮浓度及其扩散速率.结果表明:①不同时间间隔内的室内地面总颗粒积尘负荷不同,时间间隔为3、7、15 d时,室内PM_2.5积尘负荷分别为0.11、0.18、0.30 g/m2.②室内地面不同总颗粒积尘负荷下,在室内中心过道处行走时引起的PM_2.5再悬浮浓度约1 min后达到最高值,PM_2.5再悬浮浓度达到最高值的时间与地面不同总颗粒积尘负荷的关系不明显.③随着室内地面总颗粒积尘负荷的增加,人体行走引起的PM_2.5再悬浮浓度也会增加.当室内PM_2.5积尘负荷为0.30 g/m2时,行走路径中游坐姿1.1 m处与站姿呼吸平面1.5 m处的PM_2.5再悬浮浓度平均值分别为3.03、2.68 μg/m3,约是室内PM_2.5积尘负荷为0.18与0.11 g/m2时引起的PM_2.5再悬浮浓度平均值的2~3倍.④利用颗粒物传输模型对PM_2.5再悬浮进行量化分析发现,室内地面不同总颗粒积尘负荷的大小与PM_2.5再悬浮分数无关,PM_2.5再悬浮分数为2.2×10-8;室内PM_2.5积尘负荷为0.11、0.18、0.30 g/m2时,行走引起的再悬浮PM_2.5扩散速率分别为7.62×10-11、1.25×10-10、2.08×10-10 kg/s.研究显示,地面积尘负荷的大小会影响人体行走时颗粒物的扩散速率与室内PM_2.5浓度.      

水份对土壤二维蒸气抽排去污效果影响研究

土壤蒸气抽排（SVE）是一种经济、高效、安全并已被广泛应用的污染场址现场修复技术．它能经济高效地去除非饱和带土壤中的挥发性有机污染物（VOCs）。在此以油污染土壤为例。进行了土壤二维抽排模拟实验．研究了土壤质量分数m（H2O）：m（土壤）对VOCs去污效果的影响,实验结果表明：在降低m（H2O）：m（土壤）的情况下,抽排气中挥发性较强的有机物质正戊烷（C5H12）质量浓度下降的很快,较早地进入SVE的拖尾阶段,最终保持在较低的质量浓度水平。挥发性一般的正辛烷（C8H18）和挥发性较弱的正癸烷（C10H22）经过长时间的抽排后,污染物的质量浓度也得到了降低,进入拖尾的时间相对较长,最终保持在一定的质量浓度水平。这表明降低m（H2O）：m（土壤）可以提高污染物去除速率,从而缩短净化时间,提高了去污效果。同时对一维抽排模拟实验和二维抽排模拟实验结果进行了比较．说明了两者之间的异同之处．     

不同标准对城市土壤重金属质量分数的评价

对广州市某区城市土壤重金属污染现状进行调查,共采集土壤样品34个,分析样品中As,Hg,Cr,Cd,Ni和Pb的全量及有效态质量分数,探讨重金属元素全量和有效态质量分数之间的关系,并采用4种不同标准对结果进行了评价. 结果表明:研究区工业用地、城区和农村居住区的土壤已受到一定程度的重金属污染,且为2种或3种重金属元素的复合污染;As,Hg,Cr,Cd,Ni和Pb有效态质量分数平均值分别为0.09,0.004,0.09,0.18,0.40和32.80 mg/kg,Cd和Pb的有效态质量分数占全量的比例较高. 4种标准综合评价结果中,轻度、中度和重度污染样点数占样点总数的比例依次为国标(GB15618—1995)二级标准评价(62%)>有效态污染起始值评价(29%)>全量污染起始值评价(24%)>国标三级标准评价(21%).      

铅锌冶炼厂不同工艺铅元素粒径分布特征

使用安德森撞击式粒径分级采样器,分别对陕西某铅锌冶炼厂熔炼备料、鼓风熔炼炉和铸铅工艺无组织颗粒物进行分级采样,并分析不同工艺各粒径段颗粒物中的铅元素含量及粒径分布特征.结果表明,不同工艺颗粒物的排放量有所不同,其中鼓风炉熔炼工艺颗粒物排放量最大,为402.83 mg·h-1,熔炼备料和铸铅工艺分别为182.71 mg·h-1和100.03 mg·h-1;各工艺段颗粒物中的铅元素含量也不相同,其中熔炼备料工艺颗粒物中铅元素质量分数为111.54 mg·kg-1,鼓风炉熔炼68.54mg·kg-1、铸铅工艺10.5 mg·kg-1;从粒径分布来看,熔炼备料和鼓风炉熔炼铅元素主要集中在粗粒径范围,而铸铅工艺在粗、细粒径段中比重相当,其中熔炼备料粗粒径铅元素占总量的质量分数为43.42%,鼓风炉熔炼占到了47.48%,铸铅工艺粗、细粒径中铅元素分别占37.14%、45.72%;熔炼备料和铸铅工艺在粗粒径和细粒径范围内均有峰值出现,而鼓风炉熔炼铅元素峰值主要出现在粗粒径段;各工艺铅元素累积频率分布曲线均符合对数正态分布.     

聚合氯化铁-聚(环氧氯丙烷-二甲胺)复合絮凝剂在模拟水处理中的混凝特性研究

制备出一系列具有不同聚合氯化铁(PFC)的碱化度(B)、不同聚(环氧氯丙烷-二甲胺)[P(EPI-DMA)]质量分数[ω(E)]和黏度(η)的PFC-P(EPI-DMA)复合混凝剂,并将其用于模拟染料废水和模拟天然地表水的絮凝脱色处理,对比探讨了ω(E)、η和B对PFC-P(EPI-DMA)中铁的形态分布及其混凝效果的影响,以及混凝作用机制.结果表明,复合絮凝剂中铁的有效形态含量随ω(E)的增大而不断降低;η=850 mPa.s时,复合混凝剂中铁的有效形态含量最高;随B值的增大,Feb含量先增大后减少,而Fec含量逐渐增大.一定程度上使用预水解程度较低、有机成分黏度较大的PFC-P(EPI-DMA)有利于混凝效果的提高,复合混凝剂中有机成分质量分数对混凝效果的影响则与处理对象有关.在模拟水处理中,复合混凝剂依靠电性中和及架桥吸附能力发挥混凝特性.     

珠三角地区利用PM2.5反演气溶胶数浓度谱方法

大气气溶胶数浓度谱分布(PNSD)对于大气辐射和光学计算至关重要,利用目前普遍观测的气溶胶质量浓度(PM_(2.5))来反演计算PNSD,能有效补充PNSD观测的不足,对于需要PNSD信息的研究工作如大气能见度计算等有重要的实用价值.本文利用2014年11月～2015年1月在广州城市站进行同期连续观测的干气溶胶粒子的PM_(2.5)、PNSD数据进行客观分析,建立了一种使用PM_(2.5)反演PNSD的方法,并评估了该方法的适用性.结果表明该反演算法具有较好地适用性和稳定性,对于积聚模态的PNSD反演效果较好,但对于PM_(2.5)高浓度的反演结果差异较大.该反演方法将为珠三角地区的大气能见度计算和应用提供有利的依据和支撑.