合建式完全混合曝气池改造的途径

本文通过对曝气池的主要设计参数进行复核，查出影响曝气池达到不设计处理能力的主要原因是充氧过量过低，进而对曝气池进行了改造，使污水处理能力提高了25％，出水水质明显改善。     

合建式完全混合曝气池处理能力评价及改造初探

根据生物曝气池几年来的运行实践，对其主要设计参数进行复核，为了达到设计处理能力，对生化曝气池的改造提出个人的看法并做初步探讨     

合建式曝气沉淀池改造的看法

合建式曝气池存在着处理量达不到设计要求,抗冲击能力差等问题。分析了存在问题的原因。提出合建式曝气池改造主要从提高供氧能力和氧的利用率着手,并借鉴燕山、镇海、大庆等炼厂合建式曝气池改造的经验,对曝气池改造提出了看法。     

合理设计曝气池—兼析二次沉淀的固液分离效果

从生物絮体的破碎和结合机理，阐述了活性污泥法处理系统中曝气池和二沉池的相关性。着重论证了影响曝气池中生物絮体的诸因素，进而提出了曝气池的合理设计的几点建议。     

曝气池噪声控制

本文根据污水处理厂曝气池的相关技术参数及声学原理,通过对污水处理厂曝气池封闭,转蝶电机设置隔声罩、对盖板进行隔声覆盖、曝气池设置进出风消声器,能有效地对主要噪声源进行控制。同时,对曝气池进风消声器的特殊要求进行讨论。     

推流式曝气池计算模式的探讨

本文对推流式曝气池的计算模式进行了推导，提出了该模式中Ｖｍａｘ及Ｋｓ的求值方法，并对该模式的应用进行了讨论。在污水处理工程中，由于推流式曝气池具有操作管理经验成熟、处理效率高、运行方式灵活等优点，正日益被人们所重视和采用。在设计过程中，一般以污泥负荷法或容积负荷法来计算曝气区容积，参数的大小由经验确定。本文根据活性污泥动力学原理，对推流式曝气池的计算模式及模式中动力学参数的确定作一些探讨，以供设计和运行时参考。     

“合建式”加速曝气池改造的研究

在我国大中型炼油厂中,污水处理场的生物氧化二级处理设施大部分采用完全混合型曝气池和活性污泥沉淀池合并的圆型“合建式”生化加速曝气池结构。经过20多年实际运行表明,原设计污水处理量150t/h的该类型曝气池,实际上仅达到70t/h左右,相差较大。运转稳定性不够好,耐冲击     

曝气池容积计算方法分析

文中对曝气池容积的计算方法———BOD5污泥负荷率法与污泥龄法进行了分析。这两种方法实质上是属于同一个公式 ,只是考虑的角度不同而引入的两个不同概念。如能将考虑的角度有机地结合 ,将使曝气池容积的设计计算更趋合理。     

一种新型河道复氧技术介绍——强曝气池

简要介绍了几种常见河道复氧技术,并以南淝河为例,详细阐述了强曝气池作为一种新型复氧技术的设计要点及运行效果。认为强曝气池复氧效果好,节省投资,运行管理方便,是一种值得推广的技术。     

对合建式完全混合表曝池的评价

废水中含有的有机物主要依靠微生物处理来使之降解,所以生物处理是废水中有机物必不可少的处理方法。合建式完全混合表面曝气池已广泛应用于印染、石油化工、化工、农药、造纸等工业废水处理。我们对印染行业60个池子统计,其设计总能力为14.9万吨/天,而实际处理能力10万吨/天,实际为设计能力的67%。例如常州东方红染厂的合建式曝气池设计1.00米~3/时,实际每小时只     

基于正交试验直积法的曝气池柔性设计

为了设计出能够应对水质水量等不确定性参数变化的污水处理过程,提出了一种基于正交试验设计直积法的曝气池柔性设计方法。该方法用正交表分别安排不确定性参数和控制参数,用直积法进行分析计算,通过分析柔性瓶颈寻找改进设计方案的策略。从案例研究可以看出:用传统的设计方法设计出的曝气池在水质水量等不确定性参数的变化范围内,可能存在着无法正常运行的情形,而用该方法有助于避免这一缺点。     

曝气池的结构优化方法

曝气池的池型受到多种因素的制约。不同的结构参数会导致基建费用出现很大的差别。本文对曝气池的结构优化方法作了进一步的研究，并采用复合形法对约束方程进行寻优计算。研究结果表明，曝气池的确存在着结构优化的必要性。采用结构优化可比一般方法节省15％左右的投资。     

暴气池的结构优化方法

曝气池的池型受到多种因素的制约。不同的结构参数会导致基建费用出现很大的差别。本文对曝气池的结构优化方法作了进一步的研究。并采用复合形法对约束方程进行寻优计算。研究结果表明，曝气池的确存在着结构优化的必要性。采用结构优化可比一般方法节省１５％左右的投资。     

粉末活性炭处理工艺的应用研究

介绍了国内外在生化曝气池中,投加低剂量的粉末活性炭的情况及效果,对提高我国现有生化曝气池的处理水平有很大的参考价值。     

改善阶段曝气池运行

阶段曝气池的进水方式不同，其出水水质，ＢＯＤ污泥负荷的分布也不同，并分析了不同的ＢＯＤ污泥负荷分布对曝气池ＤＯ的分布、曝气池的抗冲击性产生影响，还介绍了大庆石化总厂化工污水处理场应用比例进水方式，提高阶段曝气系统运行效果的实例。     

塔式曝气池内非牛顿活性污泥气液两相数值模拟

基于欧拉-欧拉架构下,采用欧拉双流体模型耦合PBM(群体平衡模型)对活性污泥这一非牛顿流体下的实验室尺度塔式曝气池气液两相进行数值模拟,探讨不同污泥浓度下,塔式曝气池内气液两相流速度场、气含率、动力黏度等流体动力学行为,发现低速下塔式曝气池内时均气相体积分数分布呈倒梯形柱状,时均流场及速度场均对称分布.随着污泥浓度增大,曝气池中下部气相体积分数高值区面积收窄,液相垂向速度峰值不断增高.低浓度污泥时,x方向液相速度呈现与牛顿流体相似的周期性摆动;污泥浓度越大,曝气池时均气含率越小,以水为介质时会高估曝气池内气含率;污泥浓度为10.2g/L时,动力黏度峰值最大,且曝气池中央黏度低值区呈"V"字形分布.     

后曝气池HRT对改进型A_2N工艺脱氮除磷性能的影响

对A2N连续流工艺进行改进,在后曝气池中填加生物膜填料,以生活污水为处理对象,考察了后曝气池水力停留时间(HRT)对后曝气池内同步硝化反硝化(SND)以及对改进后的A2N工艺除磷脱氮性能的影响.后曝气池HRT为1.3h时,总磷(TP)平均去除率为90%,总氮(TN)平均去除率为75%,但平均出水氨氮浓度较高(为8.6 mg.L-1),后曝气池内基本未发现SND现象.后曝气池HRT为2.3h时,TN平均去除率达到80%,TP平均去除率高达95%,出水平均氨氮浓度较低(2.2 mg.L-1),后曝气池内同步硝化反硝化去除的TN量为2.42 mg.L-1.后曝气池HRT为4h、6h时,工艺TP平均去除率逐渐下降至60%,由于可利用的COD值较低,同步硝化反硝化去除的TN并未随HRT延长而有明显增长,TN去除率也逐渐降至接近60%.试验证明在后曝气池内填加生物膜并合理调控HRT,可强化工艺的脱氮除磷效果.     

温度、pH 和溶解氧浓度对活性污泥可滤性和可压缩性的影响

本课题研究曝气池温度,pH 和溶解氧(DO)浓度对活性污泥可滤性和可压缩性的影响。采用实验室规模的,半连续的曝气池(反应器),进料为合成废水。每种情况都保持其他参数不变,研究温度为15,20,25,30,35℃,PH 值为5.7,7.2,8.2,9.0以及 DO 浓度为0.5,1.0,1.5,2.0,5.0mg/1时的影响。结果表明,随着曝气池运行温度的提高,过滤阻率增加。温度上升到25℃时,观察到污泥的可压缩性下降,而高于25℃,污泥的可压缩性变大。类似地,当曝气池的 PH 提高时,污泥的可滤性下降。曝气池 PH 提高,污泥变得较容易压缩。另一方面,曝气池溶解氧浓度低时,污泥可滤性也低;并且生成不易压缩的污泥和质量不好的出水。DO 浓度越高,可滤性越高,出水质量越好,污泥越容易压缩。     

推流式曝气池的结构优化方法

本文运用最优化理论，对推式曝气池的结构优化设计作了探讨。通过对比分析，得出优化结果比一般方法节省投产２０％，而且随着曝气池规模的增大，节省增大。     

高浓度活性污泥法在生活污水处理中的运用

本文对污水厂处理工艺设计进行了介绍说明,在初级处理单元设计方面,分别对提升泵房设计、旋流沉砂池设计、曝气池设计进行了论述;在污泥浓缩脱水系统设计方面,则主要介绍了污泥贮泥池及污泥浓缩间的设计;接下来,则提出了监测项目及方法,提出应对治理后的水质各项指标进行检测。