塔式曝气池内非牛顿活性污泥气液两相数值模拟

基于欧拉-欧拉架构下,采用欧拉双流体模型耦合PBM(群体平衡模型)对活性污泥这一非牛顿流体下的实验室尺度塔式曝气池气液两相进行数值模拟,探讨不同污泥浓度下,塔式曝气池内气液两相流速度场、气含率、动力黏度等流体动力学行为,发现低速下塔式曝气池内时均气相体积分数分布呈倒梯形柱状,时均流场及速度场均对称分布.随着污泥浓度增大,曝气池中下部气相体积分数高值区面积收窄,液相垂向速度峰值不断增高.低浓度污泥时,x方向液相速度呈现与牛顿流体相似的周期性摆动;污泥浓度越大,曝气池时均气含率越小,以水为介质时会高估曝气池内气含率;污泥浓度为10.2g/L时,动力黏度峰值最大,且曝气池中央黏度低值区呈"V"字形分布.     

大庆30万吨乙烯工程废水的特点及对策

通过对实验数据的分析、总结出大庆３０万ｔ乙烯工程废水具有有机污染物成分复杂、浓度高、波动大，可生化性强等特点，并进一步阐明在多年的生产实践中总结出的稳定并提高污水处理场运行效果的对策。稳定曝气池进水水质、均衡曝气池ＢＯＤ污泥负荷，保持并提高污泥活性。     

OSA工艺活性污泥的吸附性能研究

用序批和静态的方法,研究OSA工艺中曝气池和厌氧池活性污泥对有机污染物的初期吸附特性,并探究两种污泥在不同混合比下污泥特性对吸附性能的影响。结果表明,活性污泥对污水中有机物初期吸附是一个以物理吸附为主,生物吸附为辅的快速吸附过程,前5 min内污泥吸附速率最大,这与传统工艺污泥吸附特性相同。达到吸附平衡时,曝气池污泥吸附量大于厌氧池。活性污泥对颗粒性COD吸附能力高于溶解性COD。两者污泥都是较理想的有机物吸附剂,但曝气池污泥的吸附性能优于厌氧池。混合污泥吸附性能与污泥性质密切相关,污泥粒径越小,表面电荷越小,比表面积越大,越有利于污泥对有机污染物的吸附。     

温度、pH 和溶解氧浓度对活性污泥可滤性和可压缩性的影响

本课题研究曝气池温度,pH 和溶解氧(DO)浓度对活性污泥可滤性和可压缩性的影响。采用实验室规模的,半连续的曝气池(反应器),进料为合成废水。每种情况都保持其他参数不变,研究温度为15,20,25,30,35℃,PH 值为5.7,7.2,8.2,9.0以及 DO 浓度为0.5,1.0,1.5,2.0,5.0mg/1时的影响。结果表明,随着曝气池运行温度的提高,过滤阻率增加。温度上升到25℃时,观察到污泥的可压缩性下降,而高于25℃,污泥的可压缩性变大。类似地,当曝气池的 PH 提高时,污泥的可滤性下降。曝气池 PH 提高,污泥变得较容易压缩。另一方面,曝气池溶解氧浓度低时,污泥可滤性也低;并且生成不易压缩的污泥和质量不好的出水。DO 浓度越高,可滤性越高,出水质量越好,污泥越容易压缩。     

曝气池容积计算方法分析

文中对曝气池容积的计算方法———BOD5污泥负荷率法与污泥龄法进行了分析。这两种方法实质上是属于同一个公式 ,只是考虑的角度不同而引入的两个不同概念。如能将考虑的角度有机地结合 ,将使曝气池容积的设计计算更趋合理。     

污水处理厂鼓风机总容量的选择

在鼓风曝气活性污泥法的曝气池中,水、泥、气,三者之间存在一定的平衡关系。无论那个因素有较大的变化,都会影响曝气池的正常运行。本文重点分析风源设备——鼓风机总容量的选择问题,供同行参考。对鼓风机的选择,目前的做法,是从曝气池混合液需氧量公式,O_2=a’Q(La—Le)+b’VXv,来计算出平均时和最大时需氧量,并折算成标准工况下的脱氧清水需氧量 Ro。再由公式,Gs=100Ro/0.28E_A,算     

昆船污水处理站微孔曝气池的启动研究

昆明船舶公司生活区污水处理站采用改进型的A2/O工艺,直接利用其生活污水培养污泥,并随时观察和分析工艺中的微孔曝气池运行状况。结果表明:采用自然培菌的方法,通过近3个半月的污泥培养,顺利实现微孔曝气池的启动。其中,COD、NH3-N的去除变化反映了曝气池启动的进程,至曝气池启动结束,COD和NH3-N的去除率分别达到了78.4%、75.7%。     

改善阶段曝气池运行

阶段曝气池的进水方式不同，其出水水质，ＢＯＤ污泥负荷的分布也不同，并分析了不同的ＢＯＤ污泥负荷分布对曝气池ＤＯ的分布、曝气池的抗冲击性产生影响，还介绍了大庆石化总厂化工污水处理场应用比例进水方式，提高阶段曝气系统运行效果的实例。     

无剩余污泥法处理废水

图１臭氧减量污泥实例流入下水曝气池参照系曝气池减量系→→沉淀池剩余污泥贮槽↑→排放水臭氧处理设备↓←↑↓↓↓格栅分配槽沉淀池→活性污泥法处理污水的根本途径就是把水中的有机物最终以污泥的形式从水中分离出去，从而达到净化的目的。然而，即使圆满地达到了这一步，也还未完成整个处理过程，接下去的污泥处理，依然是水处理过程中一个重要的环节，如处理不慎，极易引起二次污染甚而使整个系统运行变得毫无意义。目前，工程人员普遍面临两大问题：①污泥处理配套技术不完善，设备性能差，凝聚剂效果不显著、不稳定；②污泥处理运行…     

寒冷地区城市污水处理厂改进工艺的运行效能

为了提高传统活性污泥法的处理水平,在大庆乘风庄污水厂,通过调整曝气池第一廊道曝气量,造成缺氧,形成无内回流A/O工艺,考察了曝气池经简易改造后的污染物,尤其是营养盐的去除效果,并对曝气池中的污泥特性,特别是冬季发生污泥膨胀的原因进行了分析.结果表明,该工艺可明显地提高其氮磷去除水平.冬季发生的污泥膨胀除与低氧低负荷有关外,低温也是原因之一.     

活性污泥的观察和评述

目前,城市污水和很多工业废水,都采用曝气池生化处理。有机污染物主要由活性污泥中的微生物氧活性污泥中的微生物,是凝聚、吸附、氧化分解废水中有机物的主力军。提高处理系统的效益,都与改善污泥性状、提高污泥微生物的活性有关。因此,必需经常检查与观察活性污泥中微生物的组成与活动状况。如污泥的沉降性能差,将影响二沉池中泥水分离的效率。而运行中的异常情况(如工业废水中有毒成份的突增,进水pH突变,污泥负荷突变,溶氧异常等),也首先会影响到污泥中微生物的活性。同常规的化学测定一样,对活性污泥的观察可提     

印染废水处理提标小试研究

利用"水解酸化+强化好氧+深度处理"的工艺技术方案开展印染废水小试研究。在工艺前端采用混流式和升流式两级水解酸化池,后续在曝气池投加活性焦载体,提高污泥浓度,强化好氧池处理能力,最后对生化出水加药混凝,并用生物活性焦滤池进行深度处理。结果表明,该处理工艺适宜处理印染废水,处理效果达到处理提标要求。     

污泥沉降比与污泥回流比的数学模式及应用

本文从活性污泥法的曝气池生物量守衡以及污泥体积指数与污泥回流浓度之间的关系等理论中推导出污泥沉降比与污泥回流比的数学模式。然后，利用这一数学模式对污泥回流及剩余污泥排放等进行了理论上的探讨。     

污泥沉降比与回流比的数学模式及应用

本文从活性污泥法的曝气池生物量守衡以及污泥体积指数与污泥回流浓度之间关系等理论中推导出污泥沉降比与污泥回流比的数学模式。进而，利用这一数学模式对污泥回流及剩余污泥排放等进行了理论上的探讨。     

活性艳蓝B-RV高效脱色菌筛选及脱色能力研究

从印染厂的沉淀池污泥和污水处理站的曝气池污泥中分离到3株对活性艳蓝B-RV染料脱色能力较高的细菌,编号分别为A,B1,B2,经鉴定分别为产碱菌属(Alcaligenes)、假单胞菌属(Pseudomonas)和克雷伯氏菌属(Klebsiella).探讨了三株菌在不同接种量、温度、pH和培养时间等条件下对活性艳蓝B-RV脱色的情况,并获得了其脱色反应的最适条件,此三株菌在最适条件下脱色率均能达到70%以上。     

影响污泥沉降比的因素及对策

对污泥沉降比在实践中的应用作了论述，并对污泥沉降比的影响因素及对策作了分析探讨，可为曝气池的运作管理提供参考。     

加大延时曝气池的曝气量减少剩余污泥的排放

针对处置剩余污泥增加废水处理费用，产生各种环境问题的实际情况，提出了加大延时曝气池的曝气量，减少剩余污泥排放的方法，并结合工程实例阐述了该方法的可行性和可靠性。     

超声破解促进污泥两相厌氧消化产气性能研究

以超声波对城市污水处理厂剩余污泥进行超声破解。试验结果表明,超声破解能提高污泥的溶解性化学需氧量(SCOD)、总挥发性固体(VS)去除率、生物产气量、产气率和甲烷含量,促进两相厌氧消化产气性能。声能密度和破解时间是影响污泥破解效应的主要因素,超声频率是影响污泥破解效应的次要因素。     

沈阳市北部污水处理厂工艺设计的特点

详细介绍了污水处理厂的设计规模、SDAO污水处理工艺、各个单体构筑物的主要设计参数,SDAO工艺采用圆形曝气池,在工艺和结构设计上有所创新。污泥采用消化处理,污泥加热方式比较科学。     

硝化细菌富集培养及处理富营养化水体应用研究

通过对沈阳市北部污水处理厂曝气池的活性污泥进行培养,使污泥中异养细菌数量减少,硝化细菌数量增加,成为优势菌,并用此污泥处理富营养化水体,结果氨氮大幅度降低。