工业灰渣高温相平衡分析和数学处理

硅酸盐工业灰渣的基本化学成人是ＣａＯ、ＳｉＯ２，Ａｌ２Ｏ３等，目前主要用于生产水泥等建筑材料， 西方对工业灰渣ＣａＯ－ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３三元系高钙相平衡过程进行了分析讨论和数学处理。     

共沉富集——单缝石英管火焰原子吸收法测定水中痕量铜,铅,锌,镉

采用共沉富集与单缝石英管技术，以火焰法测定地面水，地下水中的痕量铜，铅，锌，镉，检测限分别为０．５，１．８，０．２，０．１μｇ／Ｌ，四种痕量元素１１次测定的变异系数分别为２．８％，２．３％，３．１％和３．９％。     

煤灰渣对垃圾堆肥温度影响的研究

通过煤灰渣对垃圾堆肥温度的影响实验，表明煤灰渣的含量对垃圾堆肥过程的温度有明显影响，建议垃圾堆肥原料中煤灰渣的参考量为40－60％。     

蜂窝煤灰渣和磷肥结合修复铅污染贫磷潮土的研究（Remediation of Lead Polluted Chaotu Soil with Low Phosphorus Availability by Application of Honeycomb Briquette Combustion Residue and Phosphorus Fertilizer）

利用蜂窝煤灰渣和磷肥结合稳定铅污染贫磷(Olsen-P=2.50mg·kg-1)潮土中铅的可行性.采用盆栽试验,设置0和500mg·kg-1两个Pb用量,灰渣用量分别为干土质量的0%和2%,P:Pb分别为0和4.种植黑麦草,植物生长85d后收获,测定植物产量、土壤DTPA-Pb、Olsen-P含量、pH值和电导率(EC).结果表明,在两个Pb用量及两个P:Pb比例下,加入灰渣后,土壤的DTPA-Pb含量均降低,平均降低5.61%.其中加铅未加磷处理灰渣效果达到0.05的显著水平,各加Pb处理中,同时加入磷肥和灰渣处理土壤的DTPA-Pb含量最低;加入灰渣后处理土壤中的Olsen-P含量均增加,平均增加了2.71mg·kg-1,各处理土壤pH值上升约0.1个单位,加入灰渣也导致各处理土壤的EC增加.各处理条件下加入灰渣后植物产量均减小.在未加磷土壤中加入Pb后,土壤Olsen-P含量显著增加(p<0.05),表明高铅有效性下,植物可能通过根系分泌物增加了土壤磷的有效性.以上结果表明,蜂窝煤灰渣有可能用于降低污染土壤中铅的有效性,但其对植物生长的抑制作用需要克服.     

主动脉动气流分选回收金属的基础研究

对主动脉动气流的分选机理及金属回收进行研究。利用高速动态分析系统对等沉颗粒的运动规律的研究表明在主动脉动气流中低密度颗粒可以获得比高密度颗粒更显著的加速度效应,使颗粒由于加速度的差异实现按密度为主导的分选;0.5~2.0mm粒级的废弃电路板破碎物料的分选实验表明,主动脉动气流比稳定气流具有更高的分选效率,脉动频率为2.0Hz时的分选效率比稳定气流高5%~15%。     

气化熔融处理生活垃圾时灰渣的熔融特性

弄清垃圾灰渣的熔融特性对于保证生活垃圾的气化熔融与液态出渣具有重要作用。针对重庆生活垃圾灰与无烟煤灰形成的灰渣,实验研究了在不同的燃料添加量及添加剂条件下灰渣的熔点与粘度,并结合炉温的变化,分析了不同条件对灰渣熔融及液态出渣的影响。结果表明,灰渣的熔点与粘度均随燃料添加量的增加而升高;向燃料比为10%的灰渣中加入添加剂后,灰渣的熔点降低幅度较小,其粘度却随碱度的增加而增大以至熔渣流动性变差;燃料比为40%时,灰渣熔点与粘度均随添加剂的加入而显著降低,且向渣中加入CaO使得灰渣碱度为1.2时灰渣熔点较低且粘度较小,有利于其熔融与液态出渣。     

活性污泥过程反应池与二沉池耦合模型与模拟

将二沉池一维通量模型与反应池活性污泥2号模型(ASM2)耦合,建立了活性污泥过程模型.模型应用于重庆某污水处理厂,结果表明,该模型可以较好地对出水中COD、SS、TN及TP进行模拟.针对该污水处理厂现行运行条件,分析了影响活性污泥系统的因素,提出优化运行参数,将二沉池污泥回流比由原来的0.75减至0.20～0.25,剩余污泥排放量从原来的591m³/d至204～249m³/d;将反应池污泥浓度由原来的1.2g/L增加至2.8g/L,可提高系统抗负荷冲击和抗低温的能力,改善系统出水水质.     

两级后置纯膜MBBR的反硝化性能研究

为研究纯膜移动床生物膜反应器(MBBR)作为深度反硝化脱氮生物处理工艺的性能,采用两级纯膜MBBR反应器,以某市政污水处理厂二沉池出水为处理对象,以乙酸钠为外加碳源,经过278 d,从启动、处理效果和负荷、碳源利用效率等方面进行了中试。系统历经启动、稳定运行、碳氮比调整和低温运行4个阶段,结果表明:两级后置MBBR反硝化系统总出水ρ(NO_3~--N)5 mg/L; 10℃时第1级反硝化负荷为0. 45 kg/(m~3·d),第2级反硝化负荷为0. 03～0. 29kg/(m~3·d);在水温为9～28℃时,拟合负荷温度变化系数θ值为1. 026;反应器污泥产率系数为0. 520～0. 542 kg/kg(COD);系统负荷与C/N呈线性关系,C/N适宜控制在4. 0～4. 5,过低则会造成NO_2~--N积累且影响出水NO_3~--N浓度。反应器出水硝态氮浓度低,且脱氮负荷高,表现出较好的低温抗性。