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1.
为预防酸性水储罐气相空间闪爆事故的发生,取样分析了某炼厂酸性水罐气相空间组成,根据气相组成配制了3种混合可燃气体,利用5 L爆炸极限测试仪测定了混合可燃气体在不同氧含量条件下的爆炸极限,根据爆炸极限数据计算出3种混合可燃气体的极限氧含量。结果表明:随着体系中氧含量增加,爆炸上限明显升高,爆炸下限无明显变化;烃类物质含量高时,混合可燃气体的爆炸上下限均降低,爆炸极限宽度变小;硫化氢和氢气含量高时,混合可燃气体爆炸上下限均升高,爆炸极限宽度变大;3种气相组成的极限氧含量分别为:8.1%、9.9%和10.3%,为防止罐顶气相组成发生闪爆,建议氧含量浓度控制在4%以内,当氧含量浓度到达5%时建议启动氮气联锁进行惰化和稀释。  相似文献   
2.
研究了氯代烃与发烟硫酸反应的可能性,证实了当温度大于55℃时,四氯化碳和发烟硫酸在常压下可以反应生成光气;常压下,当温度大于15℃时,发烟硫酸和三氯甲烷可以反应生成光气;二氯甲烷在常压,温度小于60℃条件下不与发烟硫酸反应生成光气。针对氯代烃与发烟硫酸反应危险特性,提出了在发烟硫酸可能接触氯代烃时发生泄漏的应急处理措施。  相似文献   
3.
为了确定汽车安全气囊用药的危险性,根据其成分组成选取75℃热稳定性实验、时间/压力实验、克南实验、撞击敏感度实验、摩擦敏感度实验以及固体氧化性实验对汽车安全气囊用药进行测试并分析实验结果判断其危险性.实验结果表明:汽车安全气囊用药是热稳定的;时间/压力实验中发生猛烈爆燃,在商业包装正常条件下能够显示爆燃的能力;克南实验极限直径为3.0mm,在封闭条件下加热显示效应;撞击敏感度实验以及摩擦敏感度实验均未出现特殊现象,气囊用药可以以其实验的形式运输;气囊用药具有氧化性.结合相关标准及法规进行综合判断,可以确定汽车安全气囊用药的危险性并且划分危险类别,对保证汽车安全气囊用药的生产、运输、储存等过程的安全具有指导意义.  相似文献   
4.
针对硫酸烷基化装置在运行过程中反应器泄漏的场景,利用保护层分析的手段,半定量评估了反应器相关管线、反应器法兰及反应器相关泵泄漏的风险发生概率和风险后果,并论证了以退料罐作为控制措施风险降低效果明显。在此基础上进一步通过反应热力学、动力学数据,研究了反应体系短期储存于退料罐中的次生反应失控风险,其中反应包括主反应、硫酸与三甲基戊烷反应以及硫酸与烯烃反应,研究表明在储存条件下三类反应的热失控风险较低,因此退料罐可以作为有效且无次生风险的泄漏风险控制措施。  相似文献   
5.
为了系统研究环氧乙烷水溶液失控反应热动力学参数的变化规律,采用等温扫描量热仪C600和绝热量热仪VSP-2分别对环氧乙烷水溶液进行了量热试验研究,得到了纯环氧乙烷的热稳定性数据,以及不同质量分数环氧乙烷水溶液的起始放热温度、最高放热温度和压力、放热量、绝热温升及失控反应过程的温度、压力变化等。结果表明,纯环氧乙烷发生失控反应的起始温度接近360℃,其放热量高达2 600 k J/kg。水加入环氧乙烷能够显著降低体系的起始放热温度至200℃以下。随环氧乙烷水溶液质量分数升高,失控反应致灾后果的严重程度明显提高。最高温度和压力、温升和压升速率、放热量及绝热温升随环氧乙烷质量分数升高而增大,而达到最大反应速率的时间减小。  相似文献   
6.
通过实验及数值模拟手段对120 kW级别加热炉实验装置进行了富氧助燃特性及NO_X排放特性的研究。实验装置设置单火嘴、单助燃气主管以及双助燃气副管的设计结构。分别考察了常规空气助燃、局部射流空气助燃以及局部射流富氧助燃等方式下,不同局部射流流量对燃烧烟气温度、烟气NO_X排放量的影响。参照实验设置建立数值模拟模型,考察了局部射流助燃方式下炉膛内流场、温度场的分布情况。研究结果表明,局部射流富氧助燃方式在所考察条件下可提高燃烧温度10%,降低NO_X排放90%,在保持原加热炉设计温度不变的条件下,本燃烧方式具备节能减排效果。  相似文献   
7.
通过设计4种不同升温速率的差示扫描量热试验,考察了偶氮二异庚腈(ABVN)在恒定升温速率条件下的分解特性,确定了其放热温度、分解放热量等量热数据,并利用n级动力学方法和等转化率法对试验数据进行了分解反应动力学分析及动力学参数计算,验证了ABVN分解反应级数为一级,得到了分解反应活化能变化趋势、数值范围等结论.  相似文献   
8.
9.
研制了高压富氧环境下自燃温度测定装置,研究了升温速率对自燃温度测试的影响,测试了高密度聚乙烯在不同压力和氧气含量环境下的自燃温度。结果表明:研制的高压富氧环境固/液自燃温度测定装置对固体化学品的测试结果准确,重复性好,液态化学品低压下不适用此装置;升温速率、初始压力和氧含量升高均导致自燃温度降低。  相似文献   
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