无孔雾化湿式除尘器的实验研究

以无孔雾化湿式除尘器为研究对象,参考《湿法除尘器性能测定方法》(GB 15187—2005),使用质量法,实验研究了雾化盘转速、雾化供液量、除尘风速与除尘器除尘效率间的关系,并测量了除尘器的压力损失。实验结果表明,雾化盘转速和供液流量与除尘器的净化效率呈正相关关系,在雾化盘转速为1 800r/min,雾化供液量为20 L/h,风速为1.0 m/s时,除尘器的除尘效率可达98.14%;在其他条件不变的情况下,除尘风速与压力损失的关系符合流体力学阻力定律,在实验风速范围内,除尘器压力损失小于400 Pa。     

脉冲滤筒除尘器对超细粉体净化的实验研究

随着工业的快速发展,空气中颗粒污染物的含量和种类越来越多,不仅对人体健康造成危害,颗粒污染还对能见度、气候、动植物均有影响,寻找合适的除尘设备,提高对微细粉尘的除尘效率,对安全和环境保护有着重要而深远的意义。该文利用脉冲滤筒除尘器对粒径分布为0.5-5μm的超细粉体进行净化实验。测试了除尘器净化效率、除尘器阻力及过滤风速等主要性能参数。实验结果说明:脉冲滤筒除尘器对于粒径为0.5-5μm超细粉体,在过滤风速为0.8-1.25m/min时,除尘器阻力小于300Pa,净化效率达99.9999%。得到结论:滤筒除尘器具有高除尘效率,低阻力损失,节约除尘系统的动力消耗的优点,有利于在超细粉体净化工艺中的应用。     

灰平衡法在燃煤电厂除尘器效率测试中的应用

目前,在火电厂进行除尘器效率测试中,由于除尘器入口测试位置不理想、烟道测量断面气流扰动过大或操作不当等原因,可能造成飞灰取样有较大的误差,即测出的飞灰浓度(或由测试结果计算出的飞灰总量)过大或偏小,使除尘器效率测试值的准确性变差。本文提出采用灰平衡法在现场或预先估算除尘器入口飞灰浓度(或飞灰总量),与测试所得的飞灰浓度(或飞灰总量)进行比较,以判断和了解飞灰取样的准     

抛光打磨车间便携式除尘器本体设计与试验

基于气旋分离和滤筒过滤的除尘原理,采用气旋分离作为一级除尘分离大颗粒粉尘,滤筒过滤作为二级除尘去除细颗粒物,设计并构建了适用于抛光打磨车间的便携式除尘器试验模型,并对其运行性能参数进行测试。结果表明：除尘器处理风量为117～179 m³/h,漏风率和设备阻力随处理风量的增加而升高,漏风率控制在3.52%以内,设备阻力最小为163 Pa,最大为393 Pa;除尘效率随风量的增大而发生轻微降低,该便携式除尘器的最高除尘效率达99.63%。     

袋式除尘器反吹风清灰效果实验研究

通过实验对袋式除尘器反吹风清灰效果进行了研究.实验表明,清洁滤袋阻力与粉尘层阻力相比可忽略不计,滤袋阻力与过滤风速成正比;反吹风清灰时,滤袋上粉尘负荷越大,清灰效果越好;粉尘剥离率随反吹风风速的增加而提高,当反吹风风速增加到3.5m/min时,剥离率增加趋于平缓.实验结果为袋式除尘器清灰时反吹风风速的选择提供了参考数据.     

湿式纤维栅除尘器的研究与应用

湿式纤维栅除尘器是一种复合除尘机理的新型湿式除尘器,其过滤风速为10～16m/s,阻力为583～1176Pa,对5种不同的工业呼吸性粉尘的除尘效率为90～98%,可在粉尘浓度不大于24000mg/m~3的范围内使用.用这种除尘机理设计的两种风量分别为2800m~3/h 和8200m~3/h 的除尘器,较好地解决了白银露天矿潜孔钻防尘和大冶铁矿独头巷逋双机凿岩的防尘问题.特别是用简便的就地净化循环通风方法就可使独头双机凿岩工作面的粉尘浓度降到2mg/m~3以下.与国内外同类除尘器相比,该除尘器体积小、阻力低,能耗少.     

通风除尘设计基本知识(续)

三、除尘器 除尘器是使粉尘从空气中分离出来的设备。含尘空气经抽尘罩口由管道吸走后,必须经除尘器净化才能排入大气,否则就只会使粉尘“搬家”,由污染车间卫生变为污染环境卫生。除尘后允许的排放浓度(排出口处),对含10%以上游离二氧化矽或石棉的粉尘、玻璃棉和矿渣棉粉尘、铝化物粉尘等为100毫克/米3,对含10%以下游离二氧化矽的煤尘及其他粉尘为150毫克/米3。 评价除尘器的性能,主要有两个技术指标。(1)除尘效率(净化前空气含尘量-净化后空气含尘量/净化前空气含尘量100%)要高。(2)阻力损失要低。此外,消除 10微米(1/1,000毫米)以下直径…     

过滤除尘中的静电增强作用

静电除尘器因其运转费用低、收尘效率高而被广泛采用。电除尘器的工作原理是使含尘气体中的粉尘粒子荷电,在电场力的作用下驱使带电尘粒沉积于收尘极表面。被处理粉尘的粒度分布和比电阻,以及收尘板上形成粉尘层后,都会引起效率改变。作为过滤除尘的纤维层和袋式过滤器,具有初始投资低的优点,也有较高的收集效率。如袋滤器在低含尘浓度下可达97％左右,高浓度时在99.5％以上,而阻力较高,大约在0.98～1.96kPa之间。这是因为袋滤器只在初期的捕尘机理是惯性冲击、扩散和截留、静电力和重力的作用,此期间效率约为50     

电厂烟道烟气流动计算仿真及流量均衡研究

神华准格尔能源有限责任公司煤矸石发电厂二期2×330 MW机组锅炉尾部烟道在布置上存在很多烟道弯段、分支结构部件及内部支撑件,从而导致尾部烟道系统阻力较大,布袋除尘器入口烟气存在不均衡现象,生产能耗指标较高。利用数值模拟方法对上述烟道建立了计算模型,从烟道形状参数、流体参数的角度出发,研究了该烟道内压力场的分布及烟气进出口流量的均衡性。以上研究为减小尾部烟道阻力、改善流场品质、增加尾部烟道流场均匀性、减少积灰、减少异常振动和噪声等问题奠定理论基础。     

袋式除尘器箱体内部流场的数值模拟研究

本文按照1∶1的比例建立计算区域模型,应用Fluent软件对某型袋式除尘器箱体内部的气流分布状况进行数值模拟。比较除尘器设计参数改进前后计算所得的速度云图可知,通过增加入口风速和添加导流板的措施可使箱体内气流分布趋于均匀。实验的模拟结果可为袋式除尘器的设计改进提供参考。     

烟气测试中几个术语的辨释

1.“压损”与“压降”在烟气测试中,“压损”指流经除尘器的烟气的能量损失,即克服除尘器阻力的损失,因此用除尘器入口与出口的全压差表示;“压降”可指任何一类压力(全压、动压和静压)的落差,但多数情况下是指入口与出口断面的静压差。“压损”主要是气流与设备构件相互作用,产生粘性摩擦阻力损失和涡流压差阻力损失,使气流的一部分动能以热能的形式耗散掉,从而导致气流全压下降。除此之外,除尘器入口与出口间的烟气温差、高差等也对压损产生影响。“压损”的表达式为: △P=(P_(d′)-P_(d″))+(P_(i′)-P_(i″))+ρkg(h′-h″)+(h′ρ′-h″ρ″)g (1) P_(d′)、P_(d″)——除尘器入口与出口的烟气动压,Pa; P_(i′)、P_(i″)——陈尘器入口与出口的烟气     

CFD在电除尘器超低排放设计中的应用

由于我国环保排放要求的日益严格,电除尘器超低排放成为最受关注的问题之一。流场作为影响电除尘器超低排放性能的重要因素,具有重要的工程意义。基于CFD(计算流体力学)模拟方法,并结合工程实际应用,从流量分配、本体气流分布设计、本体阻力、电场极配型式、绝缘系统热风吹扫设计等方面对电除尘器流场设计进行阐述和对比分析。结果表明:电除尘器流场优化既要考虑流量分配均匀,又要考虑粉尘量分配均匀,电除尘器入口烟道导流板的合理设计不但可以解决流量分配平衡问题,也可以使粉尘量的偏差得到大幅度改善;进出口喇叭角度不但对本体流场均匀性有影响,对除尘器本体阻力也有较大影响,进口喇叭扩张角、出口喇叭收缩角越大,本体速度分布均匀性越差,本体阻力也越大;灰斗阻流板的合理设计有助于减轻收尘区下沿高速区与灰斗的强回流现象;在不同极配型式中,针刺线平行于极板比针刺线垂直于极板的击穿电压更高,电流密度更均匀,更有利于粉尘收集;改进绝缘系统热风吹扫的方式有助于解决绝缘系统短路现象。     

TSLCDM长袋低压脉冲布袋除尘器及其应用

为了使电炉烟气治理过程中污染源的排放达到国家排放标准,提出一种TSLCDM长袋低压脉冲除尘器(简称TSLCDM除尘器)。通过对该除尘器结构、除尘原理以及不同工况下除尘效率和过滤阻力的分析,得到该除尘器的除尘效率>99.9%,压力损失<1200 Pa,最终排出的烟气含尘质量浓度约5.54 mg/m3,满足了国家的超低排放要求,以泉州某公司电炉项目除尘系统为研究对象,证明了该新型脉冲布袋除尘器在电炉烟气治理除尘系统的应用效果,具有很好的经济和环境效益。     

喷淋水浴除尘器除尘性能实验研究

针对自主研发的一种喷淋水浴除尘器,实验研究了处理风量、水位高度和喷淋等因素对阻力、除尘效率和排放浓度的影响。结果表明:喷淋水浴除尘器在喷淋状态下,当处理风量为1 150m3/h,水位高度为0mm时,除尘器的阻力为750Pa,除尘效率达99.7%,排放浓度为4.52mg/m3。该喷淋水浴除尘器具有体积小、结构简单、阻力较低、除尘效率高和应用范围广等优点。     

开口散射器对滤筒除尘清灰性能影响的数值模拟

借助计算流体力学的方法,编写自定义压力函数(UDF),采用二维非稳态流动数学模型对滤筒除尘器脉冲喷吹清灰过程进行了数值模拟,研究开口散射器锥角、安装高度、喷吹距离等因素对滤筒除尘器脉冲清灰效果的影响,为滤筒除尘器清灰系统的优化设计提供依据。结果表明:相较传统的清灰方式,增加开口散射器结构能有效改善滤筒除尘器内部清灰流场均匀性和滤筒侧壁压力分布均匀性,提高除尘效率。当开口散射器锥角减小时,清灰强度存在最大值,而滤筒侧壁清灰压力趋向不均匀化;散射器锥角一定,安装高度为0 mm时,滤筒侧壁压力峰值的平均值由853Pa增大到999Pa,偏差由2.45%降低到1.25%,既能够保证足够大的清灰强度也能使滤筒清灰均匀性得到有效改善;在其他因素不变的情况下,增大喷吹距离,滤筒清灰强度减小,清灰均匀性增大,清灰装置存在最佳的喷吹距离范围。     

循环流化床锅炉脱硫对尾部电除尘器的影响

分析了循环流化床锅炉添加石灰石、生石灰和熟石灰脱硫对尾部除尘器的影响 ,主要从烟气含尘浓度和粉尘比电阻两个方面进行计算分析。     

涡旋型电除尘器收尘效率公式的研究

根据紊流传质原理,建立荷电粒子的输运方程,并结合边界条件求解输运方程,进而得到收尘效率公式。将涡旋电除尘器分段、粉尘粒径分级,结合凝并方程,推导得到考虑粉尘凝并情况下的收尘效率值。对比粉尘的理论计算电凝并收尘效率,多依奇计算收尘效率和实验收尘效率值可知,电凝并收尘效率略大于实验收尘效率,两者最大差值为3.7%;而多依奇计算收尘效率与实验收尘效率相差较大,两者最大差值为17.2%,可见,电凝并收尘效率公式的计算结果更接近实际。     

涡旋型电除尘器收尘效率公式的研究北大核心

根据紊流传质原理,建立荷电粒子的输运方程,并结合边界条件求解输运方程,进而得到收尘效率公式。将涡旋电除尘器分段、粉尘粒径分级,结合凝并方程,推导得到考虑粉尘凝并情况下的收尘效率值。对比粉尘的理论计算电凝并收尘效率,多依奇计算收尘效率和实验收尘效率值可知,电凝并收尘效率略大于实验收尘效率,两者最大差值为3.7%;而多依奇计算收尘效率与实验收尘效率相差较大,两者最大差值为17.2%,可见,电凝并收尘效率公式的计算结果更接近实际。     

烧结机尾除尘系统磨损研究

针对目前烧结机尾惯性+布袋两级除尘系统存在的破袋及壳体磨损问题,利用CFX软件对百叶式惯性除尘器内部气相流场进行数值模拟。结果表明:惯性除尘器内部灰斗中气流速度偏高,达10m/s,易引起二次扬尘;含尘气流对壳壁的高速冲击是引起壳壁磨损的主要原因;含尘气流在惯性除尘器的出口发生偏流导致布袋除尘器大烟道斜板磨损严重。根据模拟结果提出了针对性的改进措施,并对改进后的百叶式惯性除尘器进行了数值模拟,结果表明:改进后的除尘器内部气流分布得到了优化;改进后的除尘系统运行良好,破袋及磨损现象得到明显改善。     

回转反吹扁袋除尘器在铁合金生产中的应用

回转反吹扁袋除尘器使用在铁合金生产,如破碎、运转、球磨、筛分、磁选料仓及铁合金电炉等部位,能有效地控制岗位粉尘的污染。一、工作原理及主要特点 1.工作原理在过滤工况中,含尘气流由切向进入讨滤室上部空间。由于入口为蜗壳形,大颗粒及凝聚尘粒在离心力作用下沿筒壁旋落灰斗,细小粉尘随同空气弥散于滤袋间隙处,经布袋阻留,细尘粘附在布袋外层,空气被净化后通过上部清洁室排入大气。随着过滤工作的不断进行,阻留在滤袋外表的粉尘逐渐增多,气流通过的阻力也逐渐增大,当达到一定阻力值时,可以用手动、机控或自动控制方式,开动反吹风机及反吹