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应用适用于板料轴对称成形过程的应力平衡方程对薄壁圆筒工件抛物面型缩口成形中的应力进行了分析 ,得出了薄壁圆筒工件抛物面型缩口成形时的经向应力与各种参数之间的关系及缩口力的计算公式 ,从而为工艺设计人员制定此类缩口工艺提供了方便 相似文献
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本文在成形过程模拟的基础上,对缩口凹模型腔表面上的压力进行了研究。分别就锥型凹模和曲母线凹模作了分析计算,得到了相应的压力分布规律,为设计模具、选择模具材料以及研究模具的寿命等提供了理论上的依据。 相似文献
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半轴套管(图1)是我厂生产的110型微型汽车上的一个零件。材料为08钢管,毛坯尺寸为φ60×3312。σ_s 为1.96×10~8pa。利用如图2所示模具可在保证完成管坯上端扩口的情况下使管坯下端缩口.设备为 YB—300型油压机。成形模具中的凸模、凹模和定位板工作部份的尺寸见图3、图4、图5。凸模和凹模的粗糙度均为 Ra0.8。材料 T10A,热处理 HRc56~60。 相似文献
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《安全与环境工程》2021,28(5)
顺层岩质边坡是指坡向与岩层倾向一致的边坡,自然界中广泛分布。在顺层陡倾岩质边坡中往往存在滑移-弯曲变形和倾倒变形两种变形破坏模式,它们的典型变形特征与变形演化过程截然不同。总结了顺层陡倾岩质边坡滑移-弯曲变形和倾倒变形的典型特征,开展了不同边坡坡角、岩层倾角组合下边坡的底摩擦模型试验,揭示了顺层陡倾岩质边坡的变形机理和影响因素。结果表明:(1)工程实例统计分析显示,倾倒变形往往发生于岩层倾角为70°~90°、边坡坡角为40°~60°、且边坡坡高大于300 m的顺层陡倾岩质边坡中,而滑移-弯曲变形往往发生于岩层倾角为50°~70°、边坡坡角为15°~60°、且边坡坡高在300 m左右的顺层陡倾岩质边坡中;(2)顺层陡倾岩质边坡倾倒变形的典型变形特征表现为中上部岩体呈现滑移-倾倒变形,中下部岩体呈现弯曲-倾倒变形,整个变形演化过程可以概括为卸荷回弹、滑移-倾倒和蠕变-滑移3个阶段;(3)数值模拟结果显示,岩层陡倾角是顺层陡倾岩质边坡发生滑移-弯曲-倾倒变形的必要条件,当边坡坡角大于60°且岩层倾角与边坡坡角之差小于15°时,顺层陡倾岩质边坡往往发生滑移-弯曲变形,而当边坡坡角大于60°且岩层倾角与边坡坡角之差大于15°时,则其发生滑移-弯曲-倾倒变形。 相似文献
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荆江三口60a来入湖水沙变化规律及其驱动力分析 总被引:2,自引:0,他引:2
为了掌握荆江三口入洞庭湖径流泥沙演变规律,运用Mann-Kendall 非参数检验法、小波分析以及均值差异t检验法等方法,对荆江三口(松滋口、太平口和藕池口)入洞庭湖1951—2011 年年径流量和年输沙量进行了分析,在总结三口水沙过程演变规律的基础上,探讨了荆江三口入洞庭湖径流泥沙变化规律及其影响因素。结果表明:①荆江三口径流量发生显著变化集中在1960 年代和1970 年代,而输沙量突变点发生在1950 年代,此后三口水沙演变始终表现出显著的递减趋势;②太平口和藕池口的径流量和输沙量演变周期保持一致,均为31 a 的周期变化,松滋口和宜昌站的径流量和输沙量分别具有相同的周期性,分别为16 a和33 a 的周期变化;③人为因素只是加速荆江三口分流分沙衰减趋势,但并不是致使其水沙演变发生突变的原因。 相似文献
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目的 研究药型罩结构参数对所形成的聚能射流在水中运动的影响,改进水中聚能射流的运动特性。方法 采用多物质单元ALE法就锥形罩射流对水介质的侵彻进行数值模拟,分析锥形装药结构中药型罩锥角和厚度对所形成的聚能射流侵彻水时运动参数的影响。结果 锥形罩锥角大小及药型罩厚度对聚能射流在水中的形状、射流速度、加速度等有着明显的影响。侵彻体进入水中10 cm后,药型罩的锥角从30°增加到150°的过程中,剩余速度先增大、后减小,在90°时达到最高。药型罩厚度为1.5~4mm时,剩余速度变化起伏小;厚度为4~6 mm时,剩余速度开始大幅下降。结论 当锥角为90°时,罩厚为4 mm的药型罩所形成的射流在水中表现最好,形成的射流侵彻深度最长,侵彻水介质10 cm后的剩余速度最大,存速能力最强。 相似文献
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根据高压气瓶的特殊形状及尺寸 ,通过塑性工艺分析及许多次工艺试验 ,文中提出了一种多次缩口顶镦工艺方法 ,从而解决了实际生产的关键技术问题。 相似文献
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本文论述了挤压凹模的结构设计及尺寸设计。叙述了凹模内壁内压作用区在轴向的不同位置在凹模中产生了不同的切向拉应力及其对模具强度的影响。介绍了凹模中不同形状的模口对挤压力的影响。文中还详尽地介绍了凹模结构及尺寸的设计,可供设计模具时参考。 相似文献
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此文介绍了一种新的金属成形工艺——翻管工艺,它是将管坯翻转成双层管、多层管或其他形状的管制件。概述了翻转管在航空、航天、机动车辆、石油化工、机械电子等领域的应用情况。分析了翻管工艺变形过程及其变形特征,介绍了几种翻管模具,如锥形模、圆角模、槽形模、拉伸翻管模的结构、原理及其设计方法。通过金属塑性成形理论,导出了在上述模具上翻管的一些重要工艺参数,如临界锥角、圆角模半径、稳定翻管力等。也分析了翻管工艺过程中出现的管坯失稳的影响因素,提出了翻转和失稳之间的相互转化形式、防止失稳产生的一些工艺措施。此文的结果可作为翻管工艺分析和模具设计的依据。 相似文献
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采用Fluent软件,选用RNG k-ε湍流模型,对长高比为5的街道峡谷(简称街谷)在0°~90°风向下流场和污染物浓度场进行了数值模拟. 结果表明: 0°~75°风向时,街谷内流场呈明显的三维特性,90°风向时,流动表现出中长街谷的二维特点;风向对街谷内壁面污染物浓度的分布有显著影响,90°风向下的街谷壁面浓度最大,其次是45°风向,其余风向下的相对较小,污染物浓度的计算值与风洞试验值在趋势上吻合较好;壁面污染物浓度的分布由街谷内长度方向漩涡、来流冲角产生的进口回流及沿长度方向的流动所决定,壁面浓度的分布差异均可从附近的流场获得解释. 街道峡谷内长度方向的漩涡模拟过强会导致地面附近污染物浓度的计算值偏离试验值. 相似文献
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文中介绍了一种用于厚壁管双向扩口镦粗成形的工艺及模具。它由两道工序完成 ,即先将管坯两端同时扩口 ,再将两端台阶同时镦粗成形。模具结构采用了带外锥的分瓣式凹模及带内锥的浮动凹模套 ,解决了工件上、下两台阶同时扩口或镦粗成形及卸料问题 ,并提高了零件的尺寸精度和同轴度 相似文献
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在假定水体表面为镜面、水体中无内光源、无非弹性散射的前提下,通过Kirk的辐射传输理论,研究了太湖水体中不同的太阳高度角对真光层深度变化的影响.结果表明,散射系数与吸收系数的比(b/a)值的大小是决定太阳高度角对真光层深度影响的关键因子,b/a315时,太阳高度角对真光层深度的影响较小,基本可以忽略.针对秋季太湖区域而言,在较短波段(400~540nm)b/a的值在整个湖区均较小,此时要考虑太阳高度角对真光层深度的影响;在较长波段(540~700nm), b/a的值在整个湖区均较大,可以不考虑太阳高度角对真光层深度的影响. 相似文献