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水解酸化-活性污泥法处理造纸中段废水试验 总被引:1,自引:0,他引:1
以某公司制浆中段废水为研究对象,针对中段废水难降解有机物浓度高的特点,以水解酸化-活性污泥法工艺对其进行处理研究,重点研究了水解酸化和活性污泥段的处理参数和处理结果。结果表明:水解酸化阶段在温度低于40℃,HRT为10 h时,废水中的COD的去除率在34%左右;后续活性污泥法的主要工艺参数,曝气时间为12 h,混合液中DO为4 mg/L,COD的去除率在80%左右,最终的处理结果使得COD出水达到国家《造纸工业水污染物排放标准》(GB 3544-2001)规定的排放标准。但当温度高于40℃的时候,整体工艺中段废水中的COD去除率仅为55%左右,出水达不到排放标准。 相似文献
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采用“预处理 水解酸化 SBR”工艺处理制药厂废水,处理量为6000m^3/d,CODcr、BOD5、SS、S^-2去除率分别为97.2%、99.3%、98%和99.9%,出厂废水均达到国家二级排放标准。 相似文献
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制革废水水质、水量波动大,污染负荷重,有毒性,较难处理。本工程采用“预处理-混凝-水解酸化-循环式活性污泥法”处理制革废水,研究了C-TECH池曝气时间与CODCr、NH3-N负荷及DO的变化规律。结果表明,控制水解酸化池HRT12.5h,曝气时间8h,C-TECH池污泥浓度4.5g/L,CODCr污泥负荷0.4kg/(kg.d),NH3-N污泥负荷0.07kg/(kg.d),出水可达一级排放标准;通过可编程逻辑控制器PLC、在线DO测定仪及鼓风机变频装置控制DO浓度,用DO浓度作为循环式活性污泥池过程和反应时间控制参数,可节约能耗。 相似文献
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以印染废水为处理对象,研究了水解酸化反应器启动过程中CODcr的去除率、出水B/C、pH值和反应器内VFA的变化。试验结果表明:反应器整个启动过程耗时35天,在废水量100%,CODcr去除率稳定在42.54~48.7%之间;出水B/C在0.428 3~0.463 3之间,比进水B/C提高了0.190 4~0.281 8;出水pH值保持在6.03~6.46之间,比进水pH值降低0.45左右;反应器内的VFA浓度达到140 mmol/L左右。启动过程表明:如果CODcr的去除率达到35%以上、出水B/C提高到0.35以上、出水pH值有明显降低、反应器内的VFA浓度达到100 mmol/L以上,则说明厌氧生物膜驯化成熟,水解酸化菌已经成为反应器内的优势菌种,反应器启动成功。 相似文献
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气浮-生物接触氧化法深度处理再生纸生产废水 总被引:7,自引:0,他引:7
在化学絮凝 气浮方法基础上 ,深度处理再生纸生产废水生物接触氧化法。运行情况表明 :该治理工艺处理效率高 ,中间水回用连续稳定 ,排放废水稳定达标 ,生产废水回用率达 85 %以上 相似文献
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活性污泥法处理染料废水的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用活性污泥法,以牛粪浆作污泥源,粉煤灰为生物载体,结合新型的喷射环流三相生物反应器,试验研究了三苯甲烷类碱性染料废水降解过程的特性及降解反应器内的流体力学行为 相似文献
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介绍Carrousel氧化沟系统处理某纸厂造纸中段废水设计与运行情况,以及存在问题与建议。 相似文献
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两段活性污泥法处理味精废水的中试研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用两段活性污泥法处理味精废水 ,试验规模 0 5m3/h ,当进水CODCr浓度 16 80~ 70 30mg/L,NH3 N浓度 2 0 6~ 1999mg/L时 ,经石灰中和 ,空气吹脱对离交废水的预处理后 ,出水CODCr<10 0 0mg/L。试验中 ,兼氧池和一段好氧池污泥浓度保持在 6 0 0 0~ 80 0 0mg/L之间 ,二段好氧池保持在 40 0 0~ 6 0 0 0mg/L之间。生物处理总停留时间 5 0h。在离交废水预处理中 ,pH中和至 9 5~ 10 ,鼓气量在 10 0m3/h左右 ,水温加至 5 5℃左右 ,经 8h ,可将原水NH3 N从12 0 0 0mg/L左右 ,脱除 6 5 %以上 ,出水氨氮可达 40 0 0mg/L左右。 相似文献
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水解酸化-UASB-SBR工艺处理改性淀粉废水研究 总被引:4,自引:0,他引:4
以 3种高浓度改性淀粉废水 (氧化淀粉、酯化淀粉和醚化淀粉 )为研究对象 ,采用水解酸化 上向流厌氧生物法(UASB) 活性污泥法 (SBR)组合工艺 ,从设计、调试、运行和技术分析来研究该工艺的可行性。研究结果表明 :该工艺处理改性淀粉废水是可行的 ,对不同种类的改性淀粉废水具有较强的适应性。 相似文献
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高密度污泥工艺在水处理中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
高密度污泥水处理工艺可使污泥生成量减少到十分之一左右,极大地减轻了污泥处理的负担;污泥的沉降和脱水性能得到改善,有可能不再需要投加混凝剂的工序。 相似文献