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采油污水中石油类,氯离子对CODcr测定的影响研究 总被引:3,自引:0,他引:3
通过试验探讨水中石油类,氯离子对CODcr测定的影响,试验结果表明;水中1mg/L原油约产生1.831mg/L的CODcr值,对高含氯,低含油的污水来说,用国际方法测得CODcr主要来自于氯离子干扰;在不掩蔽氯离子的条件下测污水CODcr总量,用CODcr总量减去氯离子产生的CODcr干扰值就比较准确地反映污水有机物产生的CODcr值。 相似文献
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水解酸化—气浮—SBR工艺处理乳品废水的研究 总被引:10,自引:2,他引:10
分析了水解酸化时间对CODCr处理效果的影响,以及SBR池内CODCr去除率、溶解氧、生物相的变化规律。对实际的生产废水进行了试验研究,结果表明,当进水CODCr浓度为1860~2740mg/L,常温条件下,水解酸化水力停留时间为4h,SBR池排出比为1∶3,反应时间为8h,CODCr去除率可达95%以上。 相似文献
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SBR法处理豆制品废水的试验研究 总被引:4,自引:0,他引:4
采用SBR法对豆制品制品废水处理进行了试验研究,就C/N对硝化-反硝化的影响及提高脱氮效果的途径作了讨论。试验结果表明,采用SBR法的最佳运行模式处理,当豆制品废水的CODcr,NT,NH3-N分别为2000mg/1,470mg/1和465mg/1时,经处理后,其去除率可分别达到96%、85%和98%,出水CODcr≤90mg/1,TN≤75mg/1,NH3-N≤9mg/1,脱氮效果显著。 相似文献
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分光光度法测定CODcr 总被引:7,自引:0,他引:7
以重铬酸钾法测试体系为基础,烘箱145~150℃消化1小时,直接分光光度法测定与CODcr等量的Cr3+得到CODcr。氯化物以AgCl沉淀分离,有效地消除了干扰。 相似文献
7.
用CODcr预测BOD5的模型 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对确定了的生活污水BOD5和CODCr值的比较,建立了一个线性关系式:CODCr=a×BOD5+b,式中的a和b是常数.a为1.64,b为11.36.经检验证明CODCr相应于BOD5的线性回归是明确而且密切相关的.该公式可用于以相应的CODCr预测BOD5. 相似文献
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棉浆粕生产综合废水的生化—物化处理试验表明,采用驯化活性污泥法可有效地去除废水中易生物降解的有机物。当浆粕废水进水CODcr浓度1200~1800mg/L范围内,CODcr负荷1.8~2.8kg/m3·d时,CODcr去除率可达58%~64%,BOD5去除率可达85%~89%。生化出水经投加化学混凝剂进行物化处理后,CODcr可进一步去除65%~75%左右,可满足排放标准的要求 相似文献
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本文介绍了采用化学絮凝→过滤→活性炭吸附处理工业洗衣机排水的试验研究。试验表明:用该法处理工业洗衣机排水,CODCr去除率达95%以上,出水CODCr低于150mg/L。 相似文献
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用三烷基胺的煤油溶液为萃取剂,用1.0mol/LNaOH水溶液为反萃剂,对含重金属离子Cr^6+废水进行了反应萃取处理的初步研究,试验结果表明,通过该萃取工艺,废水中的Cr^6+浓度可降低到0.5mg/L以下,达到有关排放标准。 相似文献
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海水环境中铸造不锈钢的腐蚀行为 总被引:3,自引:1,他引:3
通过暴露和冲刷腐蚀试验,获得了7种铸造不锈钢在海水全浸区、潮汐区及含沙流动海水中的腐蚀结果,讨论了它们的腐蚀行为。在海水全浸区.ZGOCr-13Ni4Mo、ZG1Cr18Ni9Ti和ZGOCr17Ni12Mo2发生严重的点蚀(孔蚀、斑蚀、沟槽腐蚀和隧道腐蚀)和缝隙腐蚀。高Cr、Mo(-N)的铸造不锈钢zG0Cr20Ni25Mo5、ZGOCr25Ni6Mo3CuN、ZOr25Ni9Mo4CuRe和ZGOCr20Ni18Mo6N有好的耐蚀性。铸造不锈钢在海水潮汐区的腐蚀比全浸区轻,耐蚀顺序与全浸区一致。在含沙流动海水中,ZGOCr13Ni4Mo的耐蚀性较差,ZGOCr17Ni12Mo2、ZGOCr25Ni9M04CuRe和ZGOCr20Ni18Mo6N的耐蚀性较好. 相似文献
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采用淋溶土柱的方式,探讨醋糟、醋糟+腐殖酸、醋糟+不锈钢尾渣三种修复剂对铬污染土壤的修复效果。结果表明:三种修复剂均能促进土壤Cr(Ⅵ)的还原,增强土壤对铬的固定能力,降低土壤的有效铬含量。其中,施加醋糟的效果要优于醋糟与不锈钢尾渣及腐殖酸的配施,且醋糟+不锈钢尾渣的修复效果要优于醋糟+腐殖酸。施加醋糟,Cr(Ⅵ)的还原率可达56.38%,总铬含量可增加95.08%;醋糟+不锈钢尾渣还原率可达47.94%,总铬含量可增加89.66%;醋糟+腐殖酸还原率可达到27.17%,总铬含量可增加39.78%。经过三种修复剂处理,土壤有机质含量及阳离子交换量显著增加,土壤氧化还原电位及有效铬含量显著下降。采用醋糟和醋糟+腐殖酸处理后可降低土壤pH值,而醋糟+不锈钢尾渣可提高土壤pH值。 相似文献
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目的获取典型钢铁材料在黄河三门峡水库中长期暴露的腐蚀结果和腐蚀行为。方法采用暴露腐蚀试验,将1种碳钢、3种低合金钢和3种不锈钢材料在三门峡水库中暴露1,2,5,8 a,用金相显微镜测量各材料的点蚀深度,观察腐蚀形貌,并计算其腐蚀速率。结果在三门峡水库中暴露8 a,碳钢和低合金钢的腐蚀行为基本相同,4种钢暴露1 a的平均腐蚀速度接近,为0.047~0.050 mm/a,暴露1~8 a,Q235B的平均腐蚀速度为0.040 mm/a,X70,X80和D36钢的平均腐蚀速度与Q235B相差不大,分别为0.039,0.034,0.037 mm/a。暴露1 a后,0Cr13表面有蚀点,最大点蚀深度为0.010 mm,暴露8 a后,0Cr13试样的边角、钻孔处出现溃烂、穿孔。暴露8 a后,304和316L的最大点蚀深度均小于0.1 mm。结论 Q235B,X70,X80,D36在黄河三门峡水库中的腐蚀行为基本相同,它们在第1年的腐蚀速度较大,暴露1 a后腐蚀速度略有降低。0Cr13腐蚀严重,暴露8 a,发生腐蚀溃烂、穿孔现象。304和316L在三门峡水库中有很好的耐蚀性。 相似文献
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常用金属紧固件在水环境中的腐蚀行为 总被引:3,自引:2,他引:1
通过组装试样的现场暴露试验,获得了4种常用金属紧固件在4个水环境试验点暴露2 a的腐蚀结果。结果表明,碳钢紧固件在武汉长江和察尔汗盐湖中的腐蚀较轻,在海水环境中腐蚀严重;304和316不锈钢紧固件在武汉长江中暴露2 a无明显可见的腐蚀,在察尔汗盐湖中有轻微的点蚀和缝隙腐蚀,其垫圈在海水全浸区缝隙腐蚀严重,在飞溅区腐蚀较轻;在水环境中镀锌紧固件的腐蚀比碳钢紧固件轻,但两者的腐蚀差别较小。 相似文献
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目的筛选更为先进的聚甲醛装置升级改造用钢,研究316L,904L和2507不锈钢在聚甲醛装置模拟介质中的腐蚀行为。方法在模拟介质中对这三种不锈钢进行全浸试验,利用动电位极化技术测定它们的点蚀电位,并观察、分析腐蚀形貌和腐蚀产物。结果模拟介质中,316L不锈钢发生点腐蚀和成分选择性腐蚀,腐蚀产物主要为Fe-Cr铁素体相和Fe2O3赤铁矿相。结论904L不锈钢的腐蚀速率和点蚀敏感性均明显优于316L不锈钢,选用904L不锈钢将有助于提升聚甲醛装置的耐腐蚀性能。 相似文献
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目的 研究腐蚀疲劳交替环境下0Cr16Ni5Mo1不锈钢的损伤行为。方法 通过开展0Cr16Ni5Mo1不锈钢在不同腐蚀疲劳交替次数下的试验,分析腐蚀疲劳交替频率对疲劳寿命、表面形貌等的影响规律,明确其腐蚀疲劳交替损伤机理。结果 腐蚀时间一定时,0Cr16Ni5Mo1不锈钢试验件的疲劳寿命随着腐蚀疲劳交替频率的增加而增加。交替频次较低时,疲劳断裂部位主要发生在试验件表面或侧面的腐蚀损伤处;交替频次较高时,疲劳断裂部位开始内部缺陷处出现。试验件表面附着的腐蚀产物随着交替周期的进行而减少,但随着交替次数的增加,基体截面深处出现腐蚀产物。结论 0Cr16Ni5Mo1不锈钢试验件的疲劳寿命随交替次数的增加呈现指数函数规律的增长趋势。腐蚀-疲劳交替作用下,0Cr16Ni5Mo1不锈钢的表面腐蚀损伤形式主要为点蚀,裂纹主要萌生于试件表面的缺陷处,腐蚀加速了裂纹萌生的进程。交替次数的增加促进了表面和缺陷处钝化膜的生成,以及腐蚀产物在缺陷内部的堆积,从而使试验件寿命增大。 相似文献