“合建式”加速曝气池改造的研究

在我国大中型炼油厂中,污水处理场的生物氧化二级处理设施大部分采用完全混合型曝气池和活性污泥沉淀池合并的圆型“合建式”生化加速曝气池结构。经过20多年实际运行表明,原设计污水处理量150t/h的该类型曝气池,实际上仅达到70t/h左右,相差较大。运转稳定性不够好,耐冲击     

曝气技术——“炼油污水治理技术座谈会”讨论小结之四

一、基本情况:1、概况:全国大部分炼油厂采用完全混合型表面加速曝气池(少部分厂采用普通曝气池)。绝大部分为圆形钢筋混凝土水池(万型曝气池只武汉炼厂有,尚未投产)。表面曝气机叶轮有平板与泵型两种,后者为多,其中大部分采用金州重型机械厂生产的 BQ15.A 及 BQ15型产品。     

曝气也BOD污泥负荷的分布的影响

论述了推流式、完全混合式、多段完全混合式、阶段曝气式曝气池的ＢＯＤ负荷的分布情况，并分析了ＢＯＤ负荷的分布对曝气池的抗冲击性、ＤＯ分布及活性污泥沉降性能的影响。     

曝气池BOD污泥负荷的分布及影响

论述了推流式、完全混合式、多段完全混合式、阶段曝气式曝气池的ＢＯＤ负荷的分布情况，并分析了ＢＯＤ负荷的分布对曝气池的抗冲击性、ＤＯ分布及活性污泥沉降性能的影响。     

论活性污泥微生物指示作用

为研究石化污水处理场生化处理过程中微生物相的特性与曝气池运行状态、处理效果之间的关系,选用锦西石化分公司污水处理场合建式完全混合曝气池为研究对象,以其活性污泥做样品直接进行镜检。通过观察丝状菌、游离细菌、钟虫、变形虫、鞭毛虫生长繁殖变化,分析各种微生物对应水质条件,得出活性污泥微生物对合建式曝气池运行状态和水质的指示规律。     

完全混合串联组合式曝气池有机物降解模式的探讨

由多个完全混合式表曝池串联运行而形成的组合式曝气池在中南地区得到了较为广泛的应用，本文从单池有机物降解模式着手，推导得到了组合式曝气池的有机物降解模式，以定量描述有机物在其中的变化过程。     

表面曝气活性污泥法分建系统与合建系统综合效果的探讨

常州东方红染厂采用表面曝气完全混合活性污泥法处理漂染污水,在研究池型结构的基础上。1971年以80M~3园形曝气池和26M~3平流式沉淀池组合系统投入运转。后污水处理工程分两期进行:第一期工程为合建式曝气沉淀系统,于1974年投入运转;第二期工程为分建式曝气沉淀系统,计有720M~3调节池1座。288M~3方形曝气池     

曝气池噪声控制

本文根据污水处理厂曝气池的相关技术参数及声学原理,通过对污水处理厂曝气池封闭,转蝶电机设置隔声罩、对盖板进行隔声覆盖、曝气池设置进出风消声器,能有效地对主要噪声源进行控制。同时,对曝气池进风消声器的特殊要求进行讨论。     

合建式曝气沉淀池改造的看法

合建式曝气池存在着处理量达不到设计要求,抗冲击能力差等问题。分析了存在问题的原因。提出合建式曝气池改造主要从提高供氧能力和氧的利用率着手,并借鉴燕山、镇海、大庆等炼厂合建式曝气池改造的经验,对曝气池改造提出了看法。     

对合建式完全混合表曝池的评价

废水中含有的有机物主要依靠微生物处理来使之降解,所以生物处理是废水中有机物必不可少的处理方法。合建式完全混合表面曝气池已广泛应用于印染、石油化工、化工、农药、造纸等工业废水处理。我们对印染行业60个池子统计,其设计总能力为14.9万吨/天,而实际处理能力10万吨/天,实际为设计能力的67%。例如常州东方红染厂的合建式曝气池设计1.00米~3/时,实际每小时只     

DAT——IAT工艺及其发展

DAT（Demand Aeration Tank,连续曝气池）-IAT（intermittent AerationTank,间隙曝气池）工艺是以SBR（序批式活性污泥法）工艺为基础,在满足连续进水的情况下,将连续曝气池和间歇曝气池串联而成的一种新的污水处理工艺.文中介绍了DAT-IAT工艺的工作原理、技术优势、缺陷及DAT-IAT工艺的一个发展工艺--BD/DAT-IAT工艺.     

抑制活性污泥膨胀的曝气工艺和运行方法

一、引言活性污泥膨胀,是污水曝气处理过程中经常发生的异常现象,也是完全混合式曝气池(CMR)普遍存在的运行难题。活性污泥膨胀的特征为,污泥指数SVI高达200ml/g以上,污泥沉降性能差,固液分离困难。活性污泥膨     

塔式曝气池内非牛顿活性污泥气液两相数值模拟

基于欧拉-欧拉架构下,采用欧拉双流体模型耦合PBM(群体平衡模型)对活性污泥这一非牛顿流体下的实验室尺度塔式曝气池气液两相进行数值模拟,探讨不同污泥浓度下,塔式曝气池内气液两相流速度场、气含率、动力黏度等流体动力学行为,发现低速下塔式曝气池内时均气相体积分数分布呈倒梯形柱状,时均流场及速度场均对称分布.随着污泥浓度增大,曝气池中下部气相体积分数高值区面积收窄,液相垂向速度峰值不断增高.低浓度污泥时,x方向液相速度呈现与牛顿流体相似的周期性摆动;污泥浓度越大,曝气池时均气含率越小,以水为介质时会高估曝气池内气含率;污泥浓度为10.2g/L时,动力黏度峰值最大,且曝气池中央黏度低值区呈"V"字形分布.     

上海龙华肉联厂卡鲁塞尔曝气池系统

卡鲁塞尔(Carrousel)曝气池系统是氧化沟的一种发展形式,它保持了氧化沟原有的特点,但采用低速表面曝气器取代转刷,可进一步降低能耗,增加池深,以减少占地。世界上第一座卡鲁塞尔曝气池于1968年在荷兰Osterwolde 建成。此后,在欧洲有成百座建成和运行,并普及到非洲和美国等地。世界上最大的卡鲁塞尔曝气池1974年建于德国BASF化工公司,处理化学工业废水及生活污水,规模为114万米~3/日(相当于人口当量750万,每人口当量BOD_5为50克)。卡鲁塞尔曝气池系统的概况典型的卡鲁塞尔曝气池的构造如图2所示,曝气器要放在曝气池的端部,位于两流槽的     

合理设计曝气池—兼析二次沉淀的固液分离效果

从生物絮体的破碎和结合机理，阐述了活性污泥法处理系统中曝气池和二沉池的相关性。着重论证了影响曝气池中生物絮体的诸因素，进而提出了曝气池的合理设计的几点建议。     

合建式完全混合曝气池改造的途径

本文通过对曝气池的主要设计参数进行复核，查出影响曝气池达到不设计处理能力的主要原因是充氧过量过低，进而对曝气池进行了改造，使污水处理能力提高了25％，出水水质明显改善。     

后曝气池HRT对改进型A_2N工艺脱氮除磷性能的影响

对A2N连续流工艺进行改进,在后曝气池中填加生物膜填料,以生活污水为处理对象,考察了后曝气池水力停留时间(HRT)对后曝气池内同步硝化反硝化(SND)以及对改进后的A2N工艺除磷脱氮性能的影响.后曝气池HRT为1.3h时,总磷(TP)平均去除率为90%,总氮(TN)平均去除率为75%,但平均出水氨氮浓度较高(为8.6 mg.L-1),后曝气池内基本未发现SND现象.后曝气池HRT为2.3h时,TN平均去除率达到80%,TP平均去除率高达95%,出水平均氨氮浓度较低(2.2 mg.L-1),后曝气池内同步硝化反硝化去除的TN量为2.42 mg.L-1.后曝气池HRT为4h、6h时,工艺TP平均去除率逐渐下降至60%,由于可利用的COD值较低,同步硝化反硝化去除的TN并未随HRT延长而有明显增长,TN去除率也逐渐降至接近60%.试验证明在后曝气池内填加生物膜并合理调控HRT,可强化工艺的脱氮除磷效果.     

昆船污水处理站微孔曝气池的启动研究

昆明船舶公司生活区污水处理站采用改进型的A2/O工艺,直接利用其生活污水培养污泥,并随时观察和分析工艺中的微孔曝气池运行状况。结果表明:采用自然培菌的方法,通过近3个半月的污泥培养,顺利实现微孔曝气池的启动。其中,COD、NH3-N的去除变化反映了曝气池启动的进程,至曝气池启动结束,COD和NH3-N的去除率分别达到了78.4%、75.7%。     

采用分隔式鼓风曝气池防止活性污泥膨胀

采用两个小型的推流式鼓风曝气池进行试验,第一个生化曝气池与传统的曝气池相同,是一个不加分隔板的单元系统,第二个生化曝气池可任意分隔为几个曝气室。空气分别由各池的一侧经分布器鼓入池内。活性污泥均驯化过半个月以后再投入试验。废水由葡萄糖(代替 COD),氯化铵(代替 N),磷酸二氢钾和磷酸氢钾(调 pH=7.2,并提供 P)等组分加水配制而成。     

温度、pH 和溶解氧浓度对活性污泥可滤性和可压缩性的影响

本课题研究曝气池温度,pH 和溶解氧(DO)浓度对活性污泥可滤性和可压缩性的影响。采用实验室规模的,半连续的曝气池(反应器),进料为合成废水。每种情况都保持其他参数不变,研究温度为15,20,25,30,35℃,PH 值为5.7,7.2,8.2,9.0以及 DO 浓度为0.5,1.0,1.5,2.0,5.0mg/1时的影响。结果表明,随着曝气池运行温度的提高,过滤阻率增加。温度上升到25℃时,观察到污泥的可压缩性下降,而高于25℃,污泥的可压缩性变大。类似地,当曝气池的 PH 提高时,污泥的可滤性下降。曝气池 PH 提高,污泥变得较容易压缩。另一方面,曝气池溶解氧浓度低时,污泥可滤性也低;并且生成不易压缩的污泥和质量不好的出水。DO 浓度越高,可滤性越高,出水质量越好,污泥越容易压缩。