焊接热循环峰值温度对09MnNiDR钢热影响区组织和性能的影响

通过MMS-300热力模拟机探讨了热循环峰值温度对09MnNiDR钢热影响区组织和性能的影响,并结合光学、扫描、透射电子显微镜技术对焊接热影响区的组织进行了观察。研究结果表明,09MnNiDR低温压力容器用钢随着峰值温度的升高,热影响区组织由铁素体、珠光体组织向粒状贝氏体组织过渡,M-A组元的形貌由块状转变为长条状;其中M-A组元是影响热影响区低温韧性的主要因素,特别是M-A组元的形貌。     

M-A组元对低温压力容器用钢09MnNiDR焊接接头的影响

本文比较了09MnNiDR焊接接头在焊态和SR态的组织、拉伸性能和摆锤冲击性能,揭示了09MnNiDR钢在焊接过程中有M-A组元出现,以及经去应力退火后M-A组元明显分解的现象,同时试验表明M-A组元的分解可以大幅度改善焊接接头的低温韧性。     

Super304H/T92异种钢摩擦焊焊接接头的显微组织和力学性能

本文利用连续驱动摩擦焊技术焊接Super304H/T92异种钢钢管,Super304H/T92焊接接头有良好的显微组织和力学性能。考察了摩擦时间对焊接接头的微观组织和力学性能的影响,研究表明:随着摩擦时间的延长,焊合区晶粒尺寸没有明显变化,热影响区Cr_(23)C_6等碳化物析出相的数量逐渐增加,焊接接头的显微硬度逐渐增大,冲击韧性逐渐降低,拉伸断裂位置和拉伸强度不受影响。     

异种钛合金TIG焊接接头的组织和性能

本文针对800MPa级的Ti6Al4V和600MPa级的∏T3B钛合金板材,选取与∏T3B匹配的2B焊丝,并采用手工钨极氩弧焊的方法进行焊接。焊后对接头的力学性能进行了测试,同时对接头的不同部位进行了显微组织观察和硬度试验试验结果表明:拉伸试样断裂在∏T3B母材,即采用低强度等级的焊丝焊接,由于Ti6Al4V合金元素向焊缝的过渡,焊接接头的强度高于∏T3B板材的强度;显微组织观察发现焊缝中心形成了大量的针状马氏体组织;显微硬度试验中发现靠近∏T3B一侧的焊接接头熔合线附近由于晶粒长大,其硬度值较低。     

对球罐焊后热处理的一点看法

通过对一台2000m^3液化石油气球罐裂纹产生原因的分析，谈对球罐焊后热处理的一点看法。     

T91管焊接接头热处理后硬度测定是保证焊接质量的重要环节

对391管焊接接头热处理后进行硬度测定的必要性进行了分析，并阐述了硬度测定对保证焊接质量的重要性。     

Super304H奥氏体耐热钢摩擦焊焊接接头的显微组织和力学性能

本文利用连续驱动摩擦焊技术焊接Super304H奥氏体耐热钢钢管,对钢管焊接接头的微观组织和力学性能进行了实验和分析。研究表明:因为摩擦焊焊接过程中产生的动态再结晶作用,焊接接头的焊合区宽度较窄,组织主要为细小的等轴状奥氏体晶粒;热影响区奥氏体晶粒发生明显长大,焊接接头析出相主要有Cr23C6和Nb C。Super304H焊接接头焊合区的力学性能优于热影响区,拉伸试样的断裂位置位于热影响区。     

时效处理对Super304H摩擦焊焊接接头拉伸强度和冲击韧性的影响

本文对Super304H摩擦焊焊接接头进行不同时间的625℃时效处理。随着时效处理时间的延长,焊合区、热影响区和母材区基体组织仍为奥氏体组织,析出相数量逐渐增多,冲击韧性不断下降,抗拉强度逐渐增加,时效处理500h达到最大值,随着时效时间的继续延长,M23C6碳化物聚集和长大导致抗拉强度缓慢下降,拉伸试样和冲击试样的断裂模式逐渐从韧性断裂转变为脆性断裂。     

焊后局部热处理的加热范围

对ASME及国内压力容器相关标准的新旧版本关于焊后局部热处理加热范围的规定进行了对比分析,指出某些标准对同类条款表达不准确,容易引起设计、制造和监检等各方争议。个别国内标准在新版中对加热宽度的规定欠妥。     

TP347H不锈钢与12Cr2MoWVTiB（G102）耐热钢异种钢焊接接头运行前后组织与性能比较分析

对运行5万多小时及新焊的TP347H不锈钢，与12cr2MoWVTiB（G102）耐热钢，异种钢焊接接头进行了对比试验。结果表明，运行前后显微组织变化不大；力学性能变化较大，已运行的异种钢焊接接头高温短时力学性能、G102侧热影响区冲击值低于母材的标准要求；焊接接头的薄弱环节在G102侧的热影响区处，特别是靠近熔合线部位，此处最易产生裂纹，导致失效。鉴于已运行的异种钢焊接接头的高温短时力学性能和G102侧热影响区冲击值已低于母材的标准要求，建议尽早更换此类异种钢焊接接头。     

返修次数对S30408不锈钢焊接热影响区组织性能的影响

为进一步研究返修次数对焊接热影响区组织与性能的影响,本文借助S30408不锈钢氩弧焊焊接接头的返修,针对焊接接头进行显微硬度测试、室温拉伸试验、夏比冲击试验,并观察和分析了焊缝断口形貌。结果表明：焊缝返修次数不超过2次的情况下,焊接接头显微硬度略有下降,焊接返修3次时显微硬度明显降低;在不超过3次返修的情况下,焊接接头的强度、塑性和韧性随着返修次数的增加未出现明显的恶化趋势,返修次数与焊缝及热影响区金属的力学性能之间没有明显的相互关系。     

热成形和热处理对3.5Ni钢力学性能的影响

本文研究了不同厚度3.5Ni低温钢板以不同热成形加热温度和冷却条件成形后的力学性能变化。通过对经历热成形同样加热和冷却条件的母材试板重新进行不同规范的正火和回火,对材料被损坏的性能进行了恢复和提高,为低温钢设备的制造提供了可靠的工艺依据。     

换热管一管板四种组对坡口的焊接接头性能

选用氩弧焊工艺对1o号钢换热管与16MnlI管板四种组对坡口形式（缩孔45、缩孔u型、凸孔45°、平口45°）进行了焊接,并对其进行了拉伸及低周疲劳性能研究,对断后焊缝断面进行了显微形貌观察和微观组织分析。结果表明：四种组对坡口形式焊缝结合良好,无明显缺陷。缩孔和凸孔焊接试样拉伸性能相差不大,平口焊接试样略低;平口焊接试样抗疲劳性能优于凸孔焊和缩孔焊。因此四种组对坡口形式中平口焊接试样的接头性能最优。     

热处理温度对TiO2的微结构及催化性能的影响研究

采用溶胶一凝胶法制得稳定的TiO2透明溶胶,凝胶经焙烧制备了纳米TiO2粉体,利用,TG、DSC和XRD方法对其进行了结构和形貌表征,考察了其对茜索红的光催化活性.结果表明,热处理温度对样品的微结构以及光催化活性有很大的影响.采用溶胶一凝胶法制备的TiO2最佳焙烧温度为550℃,晶型组成为44.32%的锐钛矿和45.68%的金红石态,在降解茜索红的实验中具有最佳的处理效果.     

初始损伤对不同钢组织延性起裂韧性的影响

对两种钢热处理后得到的3种材料组织的缺口试样,在常温下进行了不同预加载荷的4点弯曲正反弯实验.在缺口前引入不同的微孔洞损伤量,而后通过高温回火处理消除残余应力和加工硬化.随后在室温下进行4点弯曲加载和不同载荷下的卸载实验,通过力学参数测量和微观观察就初始损伤对不同钢组织缺口试样延性起裂韧性的影响进行了实验研究.结果表明:当预加载荷比Po/Pgy小于0.86时,材料A的延性起裂韧性Pi/Pgy随Po/Pgy的增加缓慢下降,材料B和C的Pi/Pgy基本不变;当Po/Pgy大于0.86后,随着Po/Pgy的增加,3种材料的延性起裂韧性Pi/Pgy很快下降.延性起裂韧性的降低是由于材料在预加载中产生的初始损伤所引起的.初始损伤的量越大,延性起裂韧性降低的程度越大.细晶粒材料A的延性起裂韧性Pi/Pgy低于粗晶粒材料C.夹杂物含量较高,尺寸较大的材料C的延性起裂韧性Pi/Pgy低于夹杂物量少,尺寸小的材料B.对产生这些结果的原因进行了分析.     

不同渗碳状况对KHR45A钢渗碳动力学与微观组织影响分析

本文利用电子天平、光学显微镜、扫描隧道显微镜和能谱仪对两种渗碳温度下经过不同渗碳时间后KHR45A裂解炉管材料的渗碳动力学、微观组织进行了特征研究和原因分析．结果显示：渗碳后,渗碳层区域初始枝晶间骨架状共晶碳化物结构转变为块状或者条状,晶界处的碳化物出现剥离。KHR45A的渗碳层出现了富Ni、Fe和贫Cr区,碳浓度与试样中心区域呈梯度分布造成炉管径向组织不均匀,对热疲劳和热冲击的敏感性增加。合金的非渗碳层区域析出了大量弥散的二次碳化物,碳化物的密度随其与试样表面距离的增加而降低。     

不锈钢复合钢焊接裂纹的分析与防止措施

不锈钢复合钢是由不锈钢复层和碳钢或低合金钢基层，经爆炸或轧制贴合而成的双金属板。既具有一定的强度，又有较好的抗腐蚀性能，同时价格相对低廉，因此，近年来不锈钢复合钢得到了越来越广泛的应用。     

非正式组织对组织效率的影响

1927年，通过著名的霍桑试验，哈佛大学梅奥教授正式提出“非正式组织”的概念。从此，关于“非正式组织”的探究一直没有间断过。     

焊接缺陷对微生物腐蚀的影响

微生物腐蚀造成设备快速破坏,影响系统功能,甚至发生工伤事故,已引起人们的重视。笔者研究了微生物对３０４Ｌ不锈钢焊接缺陷的腐蚀影响,在微生物腐蚀ＭＩＣ）的试验的过程中,对试样的开路电势（ＯＣＰ）进行了测试,结果表明,微生物的存在会促使电势跃迁。当试样发生点蚀时,开路电势又会急剧下降。在一系列的焊接缺陷中,金色的氧化色对微生物腐蚀最敏感。笔者还对点蚀坑上的生物包的形貌、成分及微生物种类进行了分析。