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一、前言水样中氰化物含量在1毫克/升以上时,常用硝酸银容量法测定。为了消除干扰,测定前都须进行预蒸馏或吹气处理,因此测定较为费时。为了适应氨厂尤其是小氨厂造气废水氰化物的测定,根据氨厂含氰废水排放的实际情况,采用硝酸铅除硫过滤,取滤液直接测定的方法,省去了 相似文献
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氨法脱硫副产物亚硫酸铵的塔外氧化 总被引:2,自引:0,他引:2
根据氨法脱硫反应机理,提出了将脱硫生成的亚硫酸铵溶液排放到吸收塔外进行氧化的方法,一方面可以减少脱硫塔的注氨量,有效控制吸收塔出口烟气中的逸氨及硫酸铵气溶胶,避免二次污染;另一方面,可以提高吸收塔内亚硫酸铵浓度,保持较高的脱硫率.塔外氧化对于氨法脱硫是一种比较合理的氧化方法. 相似文献
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采用过程稳态模拟方法,通过计算机模拟氨合成工段生产流程,以灵敏度分析为手段,对某合成氨厂合成工段制冷系统和换热系统进行节能减排分析。分析结果表明:氨冷温度为-10—0℃时,放空气中氢气排放量呈线性递减;在-7℃时,氨气排放量存在一个极大值;氨冷温度对氢气排放量和制冷量的影响明显,而对氨气排放量影响很小;塔前预热器(热侧)出口气体温度越低,废热锅炉回收热量越多,水冷器损失热量越少;预热器出口气体温度为110℃时,系统回收热量与损失热量相等。最后,提出了节能减排的清洁生产方案。 相似文献
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分析了复合肥生产中造粒尾气一级处理用磷酸洗涤时出现的问题及一级与二级处理均用水洗涤时尾气中氨排放量大的原因,提出了二级处理改为磷酸洗涤的技术方案.方案实施后的运行情况表明,改造是成功的,二级处理采用磷酸洗涤是可行的. 相似文献
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非热强介质等离子体反应器用于臭味气体的分解 总被引:3,自引:0,他引:3
对非热强介质等离子体反应器用于臭味气体———氨、硫化氢、甲基硫醇的分解进行了试验研究。研究了施加电压、停留时间、初始浓度对臭味气体分解率的影响 ,并对氨的分解产物进行了初步分析。结果表明 ,在这 3种气体的初始体积分数分别为 2 5× 10 -6和 5 0× 10 -6的条件下 ,当施加电压为 16kV、停留时间为 0 .2 3s时 ,氨的分解率达到 97%以上 ;当停留时间为0 .2 3s时 ,硫化氢和甲基硫醇分别在 10kV和 8kV时达到 10 0 %的分解。 相似文献
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阐述了氨法烟气脱硫技术的原理和工艺特点.介绍了Walther氨法、AMASOX氨法、GE氨法、NADS氨-肥法、电子束氨法和流光放电氨法烟气脱硫工艺,重点介绍了新型流光放电氨法烟气脱硫技术的特点及其工程应用情况.展望了氨法烟气脱硫技术的应用前景. 相似文献
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分别以γ-Al_2O_3和活性炭(AC)为载体,采用浸渍法制备了Ru质量分数均为2.0%的Ru/γ-Al_2O_3和Ru/AC催化剂,并用X射线衍射仪和透射电子显微镜等方法对催化剂结构进行了表征.实验结果表明:Ru/AC中Ru沉积在AC表面,分散度较低;而Ru/γ-Al_2O_3中Ru进入到γ-Al_2O_3内部,形成了一种高度分散体系.Ru/γ-Al_2O_3对氨的催化活性高于Ru/AC,氨在Ru/γ-Al_2O_3和Ru/AC上的起活温度分别为200 ℃和266 ℃,T_(90)(氨去除率达90%时的反应温度)分别为267℃和320 ℃.随混合气体空速增大,Ru/γ-Al_2O_3催化剂的T_(90)逐渐升高,气体空速分别为3 600,4 800,5 400 h~(-1)时,T_(90)分别为235,266,303 ℃.随反应前混合气体中氨质量分数增加,氨的去除率降低. 相似文献
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本文介绍了合成氨弛放气中氨回收的两种方法——一段氨吸收法和二段氨吸收法,并详细地介绍了二段氨吸收法回收塔的设计计算。 相似文献
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《化工环保》2001,21(2):121-122
氮肥企业污染源主要来自生产过程的副产氨水、尿素的解析废液及有关设备跑冒滴漏进入排水的氨氮物。按生产控制指标规定 ,解析废液含氨质量分数为 0 .0 7% ,但由于解析塔自身的问题 ,废液的含氨量往往超出工艺指标几倍 ,甚至几十倍 ,远远超过质量浓度小于 80 mg/L的环保要求。最近该要求又降到30 mg/L。为解决排水氨氮超标问题 ,邯钢化肥公司成功开发出一种新型解析塔 ,并获得了国家专利。尿素解析塔的作用是将尿素车间各处排放的废氨液 (主要来自一段蒸发冷凝液、吸收塔吸收的尾气碳铵液、氨缓冲罐及循环系统的排液等 )用解析和吸收的方法… 相似文献
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低浓度氨氮废水的厌氧氨氧化研究 总被引:4,自引:1,他引:3
采用污泥混合接种的方法,利用UASB反应器进行厌氧氨氧化菌混培物的培养与驯化,反应器连续运行了210d。当含氮模拟废水进水NH3-N浓度和NO2^--N浓度分别为3~5mmol/L和4~6mmol/L时,其最大去除率分别达68.0%和95.1%。扫描电镜结果表明,厌氧氨氧化菌混培物以形状不规则的短杆菌为主。 相似文献