用钡渣处理含铬(Ⅵ)废水

探索了用钡渣处理含铬(Ⅵ)废水的最佳实验条件，在废水pH小于6、钡渣与铬(Ⅵ)质量比为60～80、钡渣粒度为180～200目、反应时间为90min的条件下，废水中铬(Ⅵ)的去除率较高，钡渣对含铬(Ⅵ)废水的去除行为符合Langmuir等温方程。钡渣处理含铬(Ⅵ)废水的工业化应用试验表明，其工艺简单，操作方便，成本低。     

利用铬渣制备重铬酸钠

研究了采用焙烧—硫酸酸化法利用铬渣制备重铬酸钠的工艺.通过L16(44)正交实验得出铬渣焙烧—浸出的最佳工艺条件为:焙烧温度1 000℃,m(碳酸钠)∶m(铬渣)=0.18,液固比4,焙烧时间8h.在此条件下Cr(Ⅵ)回收率为99.3％.硫酸酸化制备重铬酸钠的最佳工艺条件为:浸出液pH为6.6,酸化液pH为3.5,浓缩液中重铬酸钠质量分数为83.1％.此条件下制备的产品重铬酸钠结晶率为44.5％,纯度为99.5％,符合GB1611-92《工业重铬酸钠》的一等品质量标准.处理1t铬渣可制备重铬酸钠约120 kg,增加收入660元.     

定量吸附分离Cr(Ⅲ)与Cr(Ⅵ)的研究

铬是一种多价态元素,不同价态的铬在环境中的作用机理和效果不同,因此对铬的价态分析越来越引起人们的重视,而Cr(Ⅲ)与Cr(Ⅵ)的定量分离是分析中一项很重要的基础工作。 Cr(Ⅲ)与Cr(Ⅵ)的分离通常采用离子交换和沉淀吸附分离法,但对于含有大量还原性物质,水质较复杂的水样,用离子交换法分离是困难的;沉淀吸附分离法可在碱性     

微生物法处理含铬(Ⅵ)废水的研究

采用硫酸盐还原菌处理含铬(Ⅵ)废水，研究了其去除铬(Ⅵ)的最适宜工艺条件。实验表明，该菌的适用范围广，处理含铬废水的能力强。在菌液与废液体积比为1．0：1、铬(Ⅵ)质量浓度为150mg／L条件下处理36h，铬(Ⅵ)去除率达99．9％。     

活性炭对废水中Cr(Ⅵ)、As(Ⅲ)的吸附

考察了单组分和混合组分条件下温度和pH对活性炭吸附废水中Cr(Ⅵ)、As(Ⅲ)的影响,实验结果表明:在单组分条件时,活性炭对Cr(Ⅵ)的最佳吸附温度和pH为35℃和2.00,对As(Ⅲ)的最佳吸附温度和pH为30℃和6.00;在混合组分条件时,溶液中的As(Ⅲ)对Cr(Ⅵ)的吸附有一定的抑制作用,随着As(Ⅲ)质量浓度的增加,对Cr(Ⅵ)吸附的抑制作用增大;溶液中有Cr(Ⅵ)时,As(Ⅲ)的吸附量增大,但随着Cr(Ⅵ)质量浓度的增加As(Ⅲ)的吸附量减小。pH和温度对溶液中Cr(Ⅵ)或As(Ⅲ)的吸附量变化趋势影响不大。     

含铬（Ⅵ）废水治理新工艺

探索用活性粉煤灰处理含铬（Ⅵ）废水新工艺，探讨在不同条件下处理含铬（Ⅵ）废水的效果。实验结果表明：在pH＝2.00、铬（Ⅵ）含量为19．4mg·L－1，加入活性粉煤灰0．167L·g－1时，处理后水样中铬（Ⅵ）已检不出。同样在pH＝1.50，铬（Ⅵ）含量为40．1mg·L－1，加入活性粉煤灰达0．0667L·g－1时，铬（Ⅵ）去除率可达100％。     

碱性氧化焙烧回收含铬污泥中的铬

采用碱性氧化焙烧工艺回收含铬污泥中的铬,以浸出渣作为焙烧填料,最佳工艺条件为：含铬污泥加入量10g,浸出渣加入量8g,焙烧温度700℃,焙烧时间40min,n（Cr2O3）：n（NaNO3）：n（Na2CO3）：n（NaOH）=1：2：3．5：10。在此条件下,碱性氧化焙烧工艺铬浸出率高达98％以上。     

氯化焙烧法回收铬渣中的铬

以CaCl2为氯化剂,碳粉为还原剂,采用氯化焙烧—盐酸浸取的方法处理铬渣,铬渣中的铬以CrCl3的形式被回收。在m(铬渣)∶m(碳粉)为10∶2.0、m(CaCl2)∶m(铬渣)为0.4、焙烧温度为1 200℃、焙烧时间为50min的条件下,Cr(Ⅲ)回收率为91.2%。采用本方法处理1g铬渣可回收CrCl3约0.033g。     

废铬渣无害化处理工艺方法

该发明公开了一种废铬渣无害化处理工艺。将废铬渣40％～45％、粉煤灰10％～15％、锌窑渣10％～15％、赤泥28％～30％（均为质量分数）混合均匀，破碎至50～80目后送入烧结炉内，于1000～1100℃高温下进行还原烧结物化处理，烧结后的混合料冷却2～3h后用水浸泡20～26h，用滤布滤出渣料，滤液用FeSO4作还原剂，其加入量为废铬渣中Cr^6＋含量的14～16倍，在滤液pH为8～8．5的条件下进行还原反应；将烧结过程产生的废气送至洗涤塔洗涤，产生的水蒸气排空。     

含铬电镀废水中Cr(Ⅵ)的萃取分离研究

用体积分数为40％的磷酸三丁酯－煤油溶液为萃取剂,采用溶液萃取法处理含铬[Cr(Ⅵ）]电镀废水。预先调节废水中Cr(Ⅵ）的质量浓度约为100mg/L,溶液酸度为1．3－1．5mol/L,相比为1∶2,振荡时间为35min,于室温下进行二级萃取处理,Cr(Ⅵ）的萃取率可达到99％以上。萃余液中Cr(Ⅵ）的残余质量浓度降至0．5mg/L以下,达到国家排放标准。对负载有机相用质量分数为10％的Na2SO3溶液进行反萃,即可得到再生,循环使用。     

散射光下铁(Ⅲ)-丙酮酸盐配合物还原铬(Ⅵ)的研究

研究了在散射光下铁（Ⅲ）-丙酮酸盐配合物对铬（Ⅵ）的光还原反应;考察了溶液pH、铁（Ⅲ）、丙酮酸钠、铬（Ⅵ）浓度对反应的影响;分析了铬（Ⅵ）光还原反应的动力学。实验结果表明：铁（Ⅲ）-丙酮酸盐配合物体系能在较弱的散射光下还原铬（Ⅵ）。在铬（Ⅵ）浓度为19．2μmol／L、铁（Ⅲ）浓度为10．0μmol／L、丙酮酸钠浓度为240μmol／L、pH为3．0、光照240min的条件下,铬（Ⅵ）的还原率达到99．7％。从表观动力学方程的反应级数看,铁（Ⅲ）的级数（0．83）最高,铁（Ⅲ）浓度是影响铬（Ⅵ）光还原反廊速率的主要因素．铁（Ⅱ）是铬（Ⅵ）光还原的主要还原剂。     

黄铁矿对水中六价铬的吸附去除

采用天然黄铁矿对水中的Cr(Ⅵ)进行吸附去除,考察了Cr(Ⅵ)去除效果的影响因素,并对吸附机理进行了探讨。实验结果表明:黄铁矿吸附去除水中Cr(Ⅵ)的优化条件为黄铁矿过200目筛(粒径小于0.075 mm)、吸附p H 3.0、黄铁矿投加量20 g/L、初始Cr(Ⅵ)质量浓度6 mg/L、吸附温度25℃,此条件下平衡时的Cr(Ⅵ)去除率达90%以上;酸性条件下,黄铁矿对Cr(Ⅵ)的去除效果均较好,且p H越低达到平衡所需时间越短;黄铁矿粒径越小,其对Cr(Ⅵ)的吸附速率越快,平衡时的去除率也越高;黄铁矿对Cr(Ⅵ)的吸附过程符合Langmuir等温吸附模型和Lagergren准二级动力学方程。     

铁矿石烧结烟气脱硫灰处理含铬废水

在分析铁矿石烧结烟气脱硫灰成分的基础上,利用脱硫灰中的亚硫酸盐还原废水中的Cr(Ⅵ),再加碱中和,通过沉淀去除铬。在初始废水pH 1.0、脱硫灰加入量0.06 g/mg(以Cr(Ⅵ)计)、振荡转速160 r/min、振荡时间25 min、中和pH 7.5的最佳工艺条件下处理模拟含铬废水,Cr(Ⅵ)质量浓度由10.00 mg/L降至0.18 mg/L,去除率达98.2%。最佳工艺条件下处理3种实际含铬废水,处理后出水的Cr(Ⅵ)和总铬的质量浓度及pH均满足GB 8978—1996《污水综合排放标准》。实现了对脱硫灰的综合利用、化害为利和以废治废的目标。     

大块液膜法处理模拟含Cr(Ⅵ)废水

以三辛胺为载体,煤油为膜溶剂,NaOH为反萃剂,采用大块液膜法处理模拟含Cr(Ⅵ)废水.考察了Cr(Ⅵ)迁移的影响因素,实验结果表明:在料液相进水Cr(Ⅵ)质量浓度为1043.6 mg/L、料液相进水pH为1.1、反萃相中NaOH质量分数为20％、液膜相体积为100 mL、液膜相中三辛胺体积分数为15％、反应时间为50 min的条件下,料液相出水Cr(Ⅵ)质量浓度为0.5 mg/L;萃取36批废水后Cr(Ⅵ)浓缩比可达94.2％.     

加拿大一枝黄花纤维素的改性及其对Cr(Ⅵ)的吸附

采用环氧氯丙烷和三甲胺对加拿大一枝黄花纤维素进行改性,改性后的加拿大一枝黄花纤维素对Cr(Ⅵ)具有一定的吸附作用.在改性加拿大一枝黄花纤维素加入量为3.2 g/L、吸附温度为40℃、吸附时间为240 min、溶液pH为2的条件下,对初始Cr(Ⅵ)质量浓度为20 mg/L的K2Cr2O7溶液进行吸附实验,Cr(Ⅵ)吸附量可达5.69 mg/g,Cr(Ⅵ)去除率为91％.动力学研究结果表明,改性加拿大一枝黄花纤维素对Cr(Ⅵ)的吸附以液膜扩散为控制步骤,反应过程符合Boyd液膜扩散方程,相关系数达到0.995 47.     

铬污染土壤处理中的铬含量及形态变化

采用FeSO_4和Na_2S作为还原剂处理铬污染紫色土壤,研究了还原过程中铬的含量及形态的变化。实验结果表明:当FeSO_4加入量为1.5%(w,下同)时,浸出Cr(Ⅵ)含量由(1 745.13±27.93)mg/kg降至(17.65±2.28)mg/kg,浸出总铬含量由(1 768.83±57.24)mg/kg降至(69.79±8.61)mg/kg,铬形态由水溶+碳酸盐结合态转变到较稳定的铁锰结合态;当Na_2S加入量为0.4%时,浸出Cr(Ⅵ)含量由(1 745.13±27.93)mg/kg降至(25.50±0.12)mg/kg,浸出总铬含量由(1 768.83±57.24)mg/kg降至(410.87±12.83)mg/kg,铬形态由水溶+碳酸盐结合态转变到铁锰结合态和有机结合态。     

铬(Ⅵ)-碘化钾-甲基紫-聚乙烯醇体系分光光度法测定废水中痕量铬

研究了铬(Ⅵ)-碘化钾-甲基紫-聚乙烯醇高灵敏显色体系测定铬(Ⅵ)的新方法。实验结果表明:在最大吸收波长540 nm处,铬(Ⅵ)质量浓度在0～0.8 mg/L范围内符合朗伯-比耳定律,表观摩尔吸光系数为6.59×10~4L/(mol·cm);采用该法测定铬(Ⅵ)标准试样与镀铬废水,测定结果与国家标准分析方法的结果相吻合,加标回收率为94.0%～103.0%;测定11次0.4 mg/L铬(Ⅵ),相对标准偏差为2.1%。     

炉渣去除废水中六价铬

采用炉渣处理模拟含Cr（Ⅵ）废水,确定了炉渣去除Cr（Ⅵ）的适宜条件,并对去除机理及动力学规律进行了探讨。实验结果表明,对于初始质量浓度为10mg／L的含Cr（Ⅵ）废水,在室温、废水初始pH=1．00、炉渣加入量为8g/L、反应时间为240min的条件下,Cr（Ⅵ）去除率达99．2％。对于初始质量浓度低于50mg／L的含Cr（Ⅵ）废水,投加适量的炉渣,可使处理后出水中的Cr（Ⅵ）质量浓度降至排放标准以下。炉渣对Cr（Ⅵ）的去除机理主要是炉渣中溶出的Fe^2＋对Cr（Ⅵ）的还原作用,炉渣对Cr（Ⅵ）的吸附作用很小。炉渣对Cr（Ⅵ）的还原反应符合一级反应动力学规律,在pH分别为0．55,1．00,2．00的条件下,反应速率常数分别为6．0×10^-3,3．3×10^-3,4．0×10^-4min^-1．     

改性沸石负载纳米β-FeOOH对溶液中Cr(Ⅵ)的吸附性能

采用恒温水浴法制得纳米β-Fe OOH,将其负载在改性沸石(SMZ)上制得复合材料β-Fe OOH/SMZ。用β-Fe OOH/SMZ吸附溶液中的Cr(Ⅵ)。考察了吸附时间、溶液p H、初始Cr(Ⅵ)质量浓度等因素对其吸附Cr(Ⅵ)效果的影响。实验结果表明:β-Fe OOH/SMZ对Cr(Ⅵ)的最佳吸附时间为5 h,适宜的溶液p H为6.0;随着初始Cr(Ⅵ)质量浓度的增加,β-Fe OOH/SMZ对Cr(Ⅵ)的吸附量逐渐增加;在β-Fe OOH/SMZ加入量为5.0 g/L、溶液p H为6.0、初始Cr(Ⅵ)质量浓度为250 mg/L、吸附温度为25℃的条件下,吸附量最高(为22.1 mg/g)。准二级动力学方程适用于描述β-Fe OOH/SMZ对Cr(Ⅵ)的吸附过程。该吸附由多个过程共同控制,颗粒内扩散并非唯一控速步骤。Freundlich等温方程比D-R等温方程更适于描述Cr(Ⅵ)在β-Fe OOH/SMZ上的吸附行为,β-Fe OOH/SMZ对Cr(Ⅵ)的吸附为多层吸附。     

流动注射在线富集分光光度法测定水样中痕量Cr(Ⅵ)

采用流动注射在线富集分光光度法测定水样中痕量Cr（Ⅵ）,考察了流路条件、显色条件和共存离子的影响。在H：SO。浓度为1．2mol/L、2-（5-溴-2-吡啶偶氮）-5-二乙氨基酚溶液质量浓度为1．75g／L的条件下,试样富集4min,测定Cr（Ⅵ）的线性范围为0．01～0．60mg／L,检出限为3μg/L。连续10次测定质量浓度为0．20mg／L的Cr（Ⅵ）标准溶液相对标准偏差为0．4％。方法可应用于河水和工业废水中痕量Cr（Ⅵ）的测定,加标回收率为93．3％～106．4％。