一起压气管道爆炸事故的原因分析

1990年1月28日,我厂动力分厂新八大空压站至平炉炼钢分厂的压缩空气主干管道发生破裂爆炸,停送气7.8小时,修复干管费用3.13万元。该空压站建于1978年10月,初期设计供气量130m~3/min。后增至200m~3/min。为满足平炉用气量,1988年又增设一台空压机。现该站有1—100/8型,7L—100/8型空压机各两台。三台运转,一台备用。压缩空气由空压站经架空管(长164.5m)、埋地管(长103.5m)和竖管(长9.6m)     

压缩空气站爆炸原因分析及解决措施

2005年初,某机械制造企业压缩空气系统发生爆炸,整个系统从压缩空气站开始,至各用气单位发现多处截止阀和止回阀爆炸.压缩空气站内一台2m'储气罐变形,最大变形处周长增加13cm,另有两台2m储气罐受爆炸物打击多处形成明显凹眼,确认报废.爆炸产生的冲击使得两台运转中的压缩机(4L-20/8)二级缸和缸座损坏,无人员伤亡,但造成企业停产5天,损失巨大.根据爆炸前的运行记录和当班操作员的观察,排除了超压引起爆炸的可能,对机内润滑油的化验也排除了润滑油闪点低引起燃爆的可能.     

工业压力管道常见安全隐患

<正>工业管道是企业输送水、空气、天然气等能源物质的主要途径,尤其是大型机械制造企业,厂区内各种工业管道遍布,明敷暗敷纵横交错,阀门、接头复杂繁多,环境恶劣。而空压机又是企业内制造压缩空气的主要设备,气体贮罐和管道均为受压容器,可能发生泄漏而导致火灾、爆炸及中毒事故,存在一定的安全隐患。     

分岔管道阻塞条件下对瓦斯爆炸压力影响的试验研究

为了进一步探究瓦斯爆炸压力的传播特性,搭建拱形60°单分岔管道瓦斯爆炸试验平台.在支管道内分别增加阻塞率为20％、40％、60％的拱形环状阻塞板,阻塞率为40％的矩形和圆形通道阻塞板.监测不同位置处测点的压力变化,研究瓦斯爆炸时拱形单分叉管道内测点的压力峰值变化特性,定性分析阻塞板对分叉前管道内不同测点最大压力的影响.结果表明:随距离增加,管道内的测点最大压力呈先增大后减小的变化趋势;在没有阻塞板的条件下,传播管道内瓦斯爆炸的最大压力出现在8 250 mm处,且大于增加拱形环状阻塞板条件下8 250 mm处的压力峰值;随拱形环状阻塞板阻塞率增加,8 250 mm处的最大压力呈现先增加后减小的变化趋势,阻塞率为20％～40％时,8 250 mm处测得的压力峰值变化较小;对比阻塞率60％时与没有阻塞板条件下最大压力,4号测点压力减小40％以上;在支管增加阻塞板,阻碍了管道泄压,在管道11 250 mm、12 200 mm处的压力峰值均大于没有阻塞板条件下压力峰值;圆形通道阻塞板和矩形阻塞板条件下管道内最大压力出现在6 750 mm处;阻塞率为40％时,矩形阻塞板对瓦斯爆炸管道内最大压力的减小最明显.     

空气压缩机站噪声得到治理

我厂空气压缩机站设有功率为75千瓦,压力为8公斤的 3 L-10/8型空压机 2台。运行时,机房内噪声达88分贝(A),空压机进气口噪声为87.5分贝(A),空压站距 1#厂房10米处噪声为76分贝(A),机房值班室噪声为 79.5分贝(A)。为了降低噪声,我们采用了综合治理措施,取得了较好的效果。我们采取的措施包括:将机房内三扇门和八扇窗改装为隔声门、窗;将一扇门改为双层玻璃观察窗;建立一隔声操作值班室;安装两台03-11轴流风机,并加装风机消声器;二台空压机进气口分别安装文氏消声器和微穿孔共振腔组合式消声器(见图1)。 空压站隔声量的计算取决于墙、门、窗…     

矿井主、副井罐道缝自动监测报警系统

兖州矿业（集团）公司杨村煤矿研制的主、副井井筒内罐道缝自动监测报警系统,主要是对矿山井筒内安装在罐道梁上的每2根罐道之间的缝隙进行实时长期连续监测,具有2根罐道缝隙将要闭合或者突发闭合报警的功能,是保证罐笼或者箕斗正常提升安全的1个重要环节,又可以为预测井壁的安全性提供重要的数据。     

液化石油气贮罐爆炸火灾事故的预防

盛装液化石油气的贮罐属压力容器,压力通常有1.57MPa,一旦发生爆炸,危害极大。贮罐爆炸时,破裂口处冲出的液体和气体迅速膨胀并扩散,遇到明火立即产生猛烈的爆炸。如果在贮罐区发生一台贮罐爆炸,邻近的贮罐就会相继爆炸并着火,造成周围建筑物的严重损坏和人员伤亡。1984年墨西哥某液化石油气贮备站,一个球型和枕型贮罐相继发生爆炸着火,爆炸半径达400m,碎片飞出最远的达1200m,死亡500余人,伤2000余人,损失达5000万美元。在我国,贮罐爆炸火灾事故也时有发生,应引起高度重视。 液化石油气贮罐发生爆炸火灾事故,扑救难度相当大,因此,要求各使用单位和管理部门加强安全管理,做好预防工作。 （1）确保贮罐安全附件灵敏可靠。对于安全阀,应每月自检一次,每年送锅检部门校验一次;压力表和温度计每半年校验一次;玻璃板式液位计应及时排污,并定期清洗玻璃板。凡发现安全附件失灵和损坏,应及时更新。     

小型空压机爆炸事故的预防

近年来,小型移动式空压机的爆炸事故屡有发生。这一问题需要引起企业的重视。本文拟就其爆炸的原因和预防的措施进行一点探讨。 一、空压机爆炸的原因 我国正规空压机生产厂的产品从设备本身来说是足够安全的。这些空压机所以发生爆炸,从案例来看,问题大多发生在贮气罐和排气总管上,可以基本排除因设备本身承受不了压力而爆炸的可能性。可见,空压机爆炸的原因主要是使用和管理上的问题。 (一)积炭的影响。空压机中使用的润滑油在高温高压下产生的碳氧化物与灰尘相混合,沉积在空压机的排气管、贮气罐、管道弯角等处,即形成积炭。在含氧热空气…     

点火位置和开口率对泄压管道内爆炸压力的影响

为探究2种初始条件对天然气爆炸压力的影响特性,搭建球形容器泄压管道试验系统,通过在球形容器和泄压管道内布置压力传感器,研究不同点火位置(距球心0、2. 7、4. 7 m)和开口率(0%、25%、60%、100%)对天然气爆炸压力特性的影响。结果表明:当点火位置位于2. 7和4. 7 m时,球形容器内的峰值压力和升压速率显著大于0 m处点火的数值;设置泄压口明显降低了球形容器内的峰值压力,而随泄压口开口率增大,球内峰值压力降低幅度较小;容器密闭时,管道末端峰值压力在0 m处点火时最大,容器设有泄压口时,管道末端峰值压力在4. 7 m处点火时最大;在0 m处点火后管道末端的最大升压速率小于在2. 7和4. 7 m处点火后的速率。     

高炉煤气在烟囱中爆炸的原因分析

1985年12月26日22时许,贵阳建材综合厂白水泥车间锻烧白水泥的13m~3高炉,在试生产过程中,因煤气在烟囱中爆炸,上口内径1m、下口内径1.75m、高20m 的砖砌烟囱被炸成碎块,造成一人死亡、两人重伤、三人轻伤,车间建筑物损坏,经济损失达数万元的重大事故。爆炸后的烟囱地面以下根部残存;烟囱碎块呈圆形并以烟囱为中心均匀分布在地面。最大一块尺寸为1390×720×380mm,距烟囱中心5m;最远的一碎块尺寸为50×50×70mm。距烟囱中心70.2m。     

多孔聚丙烯复合材料的抑爆性能研究

为分析填充多孔材料对管道中瓦斯爆炸压力的抑制效果,采用自主搭建的气体爆炸测试平台,试验研究多孔聚丙烯复合材料的内径、填充位置和填充长度等参数影响瓦斯爆炸压力的机制。结果表明:与空管道爆炸状态比较,填充多孔材料后最大爆炸压力、最大爆炸压力上升速率都明显降低;当填充多孔材料为实心,即内径为0 mm,填充在距离点火源最近处、填充长度为2 m时,管道末端最大爆炸压力值衰减69.64%,最大爆炸压力上升速率降低58.31%,对瓦斯爆炸压力的抑爆效果最佳;改变材料内径、填充位置和填充长度等因素均会对多孔材料的抑爆性能产生显著影响。     

锅炉压力容器压力管道设备事故处理规定

第一章总则第一条为了规范锅炉、压力容器（含气瓶、医用氧舱，下同）和压力管道设备事故处理工作，加强锅炉、压力容器和压力管道的安全管理，保障人民生命和财产的安全，根据（中华人民共和国劳动法）和（锅炉压力容器安全监察暂行条例》的有关规定，制定本规定。第二条锅炉、压力容器和压力管道设备发生事故的报告、调查、处理和结案适用本规定。第三条锅炉、压力容器和压力管道事故按设备损坏程度分为爆炸事故、严重损坏事故和一般损坏事故。爆炸事故是指锅炉、压力容器和压力管道在使用中或压力试验时，受压部件发生破坏，设备中介质蓄…     

非燃烧区瓦斯爆炸冲击波在单向分岔管道内传播规律的试验研究

在空间上瓦斯爆炸可以分为瓦斯燃烧区、非瓦斯燃烧区两个区域.在瓦斯燃烧区内冲击波和火焰是相互耦合的;当瓦斯燃烧完毕后燃烧波消失,只剩非瓦斯燃烧区冲击波,冲击波失去能量支持,最终恢复至正常大气参数.为了研究非燃烧区内瓦斯爆炸冲击波在分岔管道中的传播特性,搭建了截面为80 mm× 80 mm的方形管道,分别由1 m、1.5m、2.5 m、3m、4m等5种长度不等的管道组合而成.管道由3个部分组成,前端为直管道瓦斯填充区,中间管道为空气直管道和管道末端,末端设计了30°、45°、60°、90°四种单向分岔角度.通过瓦斯填充量和管道分岔角度两个变量,采用TST6300动态数据采集储存仪,对管道内瓦斯爆炸冲击波能量及冲击波在单向分岔情况下超压分流情况进行试验研究.结果表明,管道单向分岔条件下,非燃烧区瓦斯爆炸冲击波分流系数与冲击波初始超压及管道分岔角度有关,分流系数随冲击波初始超压及分岔角度的增加而增加.     

竖直管道内煤尘浓度对瓦斯爆炸特性影响研究

为研究不同煤尘质量浓度对瓦斯爆炸的影响,采用自主搭建的竖直管道,开展质量浓度为25、50、100、200 g/m3的4种煤尘与体积分数为9%的瓦斯混合爆炸试验,分析爆炸室和传播管道内爆炸压力及火焰传播变化特征。结果表明:增加煤尘质量浓度,混合爆炸压力减小;爆炸室和传播管道内的爆炸特性对煤尘的敏感性不同,爆炸室内爆炸压力对高浓度煤尘较敏感,传播管道内爆炸压力对低浓度煤尘较敏感;煤尘的参与,能促进爆炸室和传播管道内火焰的发展,而煤尘质量浓度的增加主要影响爆炸室后段中的火焰发展,对传播管道内火焰的发展有明显的促进作用,当煤尘质量浓度为50 g/m3传播管道内火焰发展速度最快。     

管道氢气-空气预混气体爆炸特征的试验研究

为研究管道内氢气与空气预混气体的爆炸规律,使用尺寸为150 mm×150 mm×1000 mm的方形透明管道,通过试验观测了氢气体积分数从10%到40%的爆炸火焰形状、传播速度与压力变化规律。火焰传播与压力分别由高速摄像机与压力传感器记录测量。结果表明,爆炸火焰特征及压力变化受氢气体积分数的影响很大。火焰在管道内的最大传播速度及压力峰值随氢气体积分数增大而急剧增大。最大火焰传播速度由18.3 m/s增大到304.2 m/s,传播时间由123.5ms缩短到10.5 ms。压力峰值由2.95 k Pa增大到34.06 k Pa。当氢气体积分数为25%及以上时,火焰速度持续上升,没有出现郁金香火焰,压力波先出现短时间强烈正负压振荡,后长时间微小振荡。火焰特征、传播速度、压力变化及爆炸响声均能够很好地反映氢气爆炸的强度。     

环隙式压气引射器的初步试验

矿山局部通风,通常使用局部扇风机。由于局扇笨重,移动、安装、维修均不方便。尤其是在小断面巷道(如电扒道、天井等)内使用,更为困难。而且局扇噪音大,恶化作业环境。因此,现场往往把压缩空气直接从管道中放到工作面通风。不仅不能有效地稀释和排除工作面的粉尘和炮烟,而且压缩空气消耗量大(采用φ25毫米的管道,在5公斤/厘米~2压力下压缩空气消耗量为10     

中华人民共和国劳动部第八号令──锅炉压力容器压力管道设备事故处理规定

第一章总则第一条为了规范锅炉、压力容器（含气瓶、医用氧舱，下同）和压力管道设备事故处理工作，加强锅炉、压力容器和压力管道的安全管理，保障人民生命和财产的安全，根据忡华人民共和国劳动法》和《锅炉压力容器安全监察暂行条例》的有关规定，制定本规定。第二条锅炉、压力容器和压力管道设备发生事故的报告、调查、处理和结案适用规定。第三条锅炉、压力容器和压力管道事故按设备损坏程度分为爆炸事故、严重损坏事故和一般损坏事故。爆炸事故是指锅炉、压力容器和压力管道在使用中或压力试验时，受压部件发生破坏，设备中介质蓄积的…     

高压注水管线局部腐蚀问题分析

<正>吐哈油田某采油厂对地层采用高压注水,以利于采油作业。所采用的水是经过处理后的污水,由高压泵通过注水管线(φ219mm×26mm)将污水注入地层内,其管线运行压力为27MPa。近日受采油厂委托,对其埋地注水管线进行开挖抽检。对联合站至6计埋地注水汇管线抽选3段,每段抽检30m进行开挖并每隔60cm进行一处剩余壁厚检测,每处测16个     

大尺度管道中煤粉爆炸的试验研究

煤粉爆炸传播特性的试验研究对于深入了解和预防矿井煤尘爆炸事故有重要意义。利用自制的长29.6 m,内径199 mm的试验管道,对煤粉-空气混合物爆炸压力波传播过程进行试验研究。采用压电传感器测量压力信号,得到爆炸压力波沿管道传播过程中不同测点处的压力时间历程曲线,探讨煤粉粒度和浓度对其爆炸超压的影响规律。结果表明:煤粉-空气混和物在弱点火条件下能够实现粉尘火焰的形成和传播。煤粉爆炸压力波传播过程中速度为400~430 m/s,峰值超压为68~72 kPa。煤粉爆炸峰值超压随着煤粉粒度的减小而增大,但煤粉粒度对其爆炸峰值超压的影响程度随着浓度的增加将逐渐减弱。     

采用火焰传感器的高速抑爆响应系统测试研究

为实现主动抑制瓦斯爆炸,研制了高速抑爆响应系统。选用尺寸为150mm×150mm×1 600mm的有机玻璃管道,在CH4体积分数为9.5%的条件下进行响应系统测试实验。系统采用火焰传感器进行爆炸火焰探测,通过所设计的程序自主判定瓦斯爆炸的发生并输出控制电信号,以继电器或MOS管为电路控制开关,通过电磁阀控制抑爆剂的喷出。实验结果表明,火焰传感器探测、信号采集、爆炸判断、输出电信号的总平均耗时为22ms,抑爆剂开始释放的平均时刻为59.8ms,抑爆剂释放到管道顶端的平均时刻为79.8ms。而爆炸火焰传播到达喷头所在1.0m处平均时刻为176.2ms。实验表明该系统具有高速主动抑爆响应功能和良好的稳定性、可靠性。