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2.
李爱民 《特种设备安全技术》2005,(6):42-42,44
KZL型蒸汽快装锅炉改为热水锅炉,在经过几年运行后,常常发现在后管板高温区烟管管头部位发生“放射状”的裂纹,严重时甚至在管板孔桥处也产生裂纹。当烟管采用的是胀接连接时,则会在胀口处发生松动,最后到漏水。有些单位在使用蒸汽采暖时锅炉尚无问题,一旦将蒸汽锅炉改为热水锅炉时就发现这些问题,有的汽改水的锅炉运行1年后就发生后管板高温区烟管管端裂纹,运行3年后发生后管板高温区管桥裂纹。通过定期检验,事故调查及原因分析,总结如下几方面的因素。 相似文献
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黄晔 《特种设备安全技术》2006,(1):24-24
(1)概况
某单位1台生产型号为WNS2.8—1.25/95/70-Y(Q)湿背式三回程锅炉,在投入运行的第3个供暖期回燃室(燃尽室)管板发生裂纹、泄漏事故,随即停炉。经现场检验和表面探伤,该高温管板出现2处孔桥裂纹,裂纹由焊趾处引发向管板孔桥区扩展,长度均约8.0mm,深度较浅,约0.3mm,裂纹端部呈圆钝形,2根烟管管端裂纹泄漏,锅炉受压件内部结水垢,腐蚀现象较严重,水垢厚度在(2.0-4.0)mm,管板和烟管水侧水垢达3.0mm,覆盖率80%。 相似文献
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对一偏置炉胆卧式燃油锅炉的管板角焊缝产生裂纹的原因进行了分析,主要是金属疲劳、温差应力和过冷沸腾三者共同作用的结果;制定出了管板角焊缝裂纹修复的方案,为锅炉的安全运行和修理改造提供了参考。 相似文献
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李荣 《特种设备安全技术》2006,(6):17-18
众所周知,新型DZ锅壳式锅炉为了避免在运行中发生管端及管板裂纹,保证锅炉安全运行,进行了以下主要改进措施:(1)原平管板改为拱型管板,使简体、管板、烟管构成准弹性体,以改变其受热时的钢性结构,从而降低烟管角焊缝的热应力。(2)增加两侧翼形烟道的对流受热面,以降低锅炉高温区烟管入口处的烟气温度(低于800℃)。(3)改善锅内水循环,冲刷前管板,从而使高温区管板得到冷却并防止过冷沸腾。(4)高温区管端先胀后焊,以消除间隙;并要求高温区管端伸出长度与焊缝尽量平齐(不大于1.5mm)。 相似文献
6.
姜启东 《特种设备安全技术》2005,(4):34-34
江苏省东台市某化学试剂厂1台DZL1-0.7-AⅡ型锅炉,2001年12月6日上午启炉后不久发现后管板有泄漏声、停炉查出后管板高温区管孔区有两处漏水。 相似文献
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针对UG~150/3.82-M循环流化床锅炉在煮炉过程中发生过热器大面积裂纹的事故,通过现场勘查、与试验分析确定该事故的原因是煮炉过程中碱液进入过热器系统引起苛性脆化造成的。并提出相应的处理措施和建议。 相似文献
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胡林明 《中国特种设备安全》2021,(1):62-65
热应力破坏是锅炉烟管管端产生裂纹的主要原因.本文通过对一起WNS型锅炉因烟管管端伸出长度过长及受热面结垢导致烟管管端长期处于过热而产生裂纹泄漏的案例进行分析,模拟计算了水垢厚度对金属壁温的影响,并提出相关预防措施. 相似文献
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排水管网设计中管材的选择 总被引:1,自引:0,他引:1
排水管网使用的各类排水管材种类繁多,性能差异较大.根据排水管材的材质、性能分析,对常用几种排水管材进行了技术经济比较.以实际工程为例,概述了不同施工条件和不同地质条件下排水管材的设计选择方法. 相似文献
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为了采取合理的瓦斯抽采技术,实现矿井安全高效开采,对朱集矿13-1煤瓦斯基本参数进行了现场和实验室测定,得出了瓦斯含量、瓦斯压力、放散初速度,透气性系数、坚固性系数等参数,并对测定结果进行了理论分析,得出了这些参数的基本规律.结果表明:随着开采深度的增加,在一定深度范围内,其瓦斯压力、瓦斯含量呈线性增长,瓦斯压力与瓦斯含量都比较大;煤层钻孔瓦斯衰减系数较大,该煤层的透气性系数较小,D、K值小于其临界值,可判断出该煤层为难抽煤层且有突出危险性. 相似文献
16.
河道底泥的处理处置途径分析 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了河道底泥的主要成分和特征,阐明了河道底泥对水体水质的危害,并对河道底泥的传统处理、卫生填埋、海洋投弃、堆肥处理和热干化与焚烧等处置途径进行了阐述和研究,指出了河道底泥资源化处置的方向和存在的问题. 相似文献
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通过对变压器故障的分析,讨论故障的起因,并涉及了故障类型、频率、程度及运行寿命。对预防变压器故障以延长其使用寿命的维护方法提出了建议。 相似文献
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