步冷及充氢对2．25CrlMo钢韧脆转温度的影响

通过步冷处理对2．25CrlMo钢进行了回火脆化，通过电化学方法对回火脆化试样进行了充氢。测定了三种状态下，即原始状态、回火脆化状态及回火／充氢状态材料的韧脆转变温度。结果表明，回火／充氢状态的2．25CrlM0母材和焊缝韧脆转变温度最高，回火状态次之，原始状态最低。     

高压气瓶用34CrMo4钢抗氢脆性能及影响因素

为保证具有氢脆危险性的高压气瓶安全使用,对不同P、S含量和强度的高压气瓶用34Cr Mo4钢进行了力学性能和抗氢脆性能的圆盘片压力试验,对比研究了三个不同P、S含量和强度34Cr Mo4钢的抗氢脆性能及影响因素。结果表明:当34Cr Mo4钢中P=0.008%、S=0.002%、抗拉强度为1035MPa时,最大氢脆化指数为1.97,满足ISO 11114-4:2005标准抗氢脆要求。并且随着钢中P、S含量增加,适应氢环境的最大抗拉强度越低。材料屈服强度取值定义对材料氢脆危险性判定标准影响较大。     

基于金属磁记忆检测的1Cr5Mo钢高温蠕变损伤试验研究

针对工程中铁磁性材料由高温蠕变导致的材料损伤问题,采用金属磁记忆检测技术对1Cr5Mo钢在原始状态下及600℃、90MPa条件下不同损伤程度的高温蠕变试样进行检测,分析了磁记忆特征参数随试样高温蠕变损伤程度的变化规律。并通过金相检测观察,从微观角度分析了磁记忆特征参数随试件微观损伤程度不同的变化情况。结果表明,磁记忆特征参数随着试样高温蠕变损伤的程度不同表现出一定的规律性,为金属磁记忆检测技术用于评估铁磁性材料高温蠕变损伤的早期诊断提供了一定的参考依据。     

珠光体耐热钢服役过程中组织及性能演化

准确评定电站锅炉用珠光体耐热钢的使用寿命具有重要的价值,对不同运行工况条件下的20G和12Cr1Mo V的显微组织和性能演化规律进行了分析,试验结果显示,随着服役时间的增加,20G耐热钢的球化程度加深,碳化物向晶界扩散,形成链状分布,12Cr1Mo V耐热钢的珠光体形成细长状分布于晶界处,削弱了晶界强度,使得抗拉强度和屈服强度下降,不能满足标准要求,随着高温短时过热程度的加剧,20G耐热钢的晶粒尺寸增加,形成粗大的魏氏组织,严重降低力学性能。     

基于风险的检验(RBI)技术在PX装置中的应用

对PX装置运用基于风险的检验技术,识别装置内的高度危害介质及其危害种类,工艺危害性分析及损伤机理分析表明主要的损伤机理是高温氢损伤、回火脆化和外部腐蚀。定量风险分析结果显示,该PX装置中135台压力容器中高风险设备项6个,占3.09%;中风险153项,占78.87%;低风险35项,占18.4%。根据设备风险制定推荐性检验策略,为装置的风险识别和降低风险提供参考。     

外浮顶罐充氮管网设计及有效性试验验证

为了预防外浮顶罐密封圈雷击火灾,提出在密封圈内充入氮气的保护方法.将安全含氧量作为充氮的惰化目标,对外浮顶罐充氮管网进行设计,并通过试验来验证充氮管网的有效性.试验得到了充氮流量、进出气孔数量及管径与有效充氮时间的关系.若以142 m3/h的流量对容量为10×104 m3的外浮顶罐密封圈内充氮,则46.5 min内可以达到充氮惰化目标.雷电预警时间为60 ～ 90 min的条件下,充氮时间小于预警时间,表明所设计的管网是有效的.     

PTA锻焊反应器的制造

本文对PTA装置上的大型铬钼钢锻焊反应器,在制造过程中的几个关键技术进行了介绍：控制材料的化学成分提高铬钼钢材料的抗回火脆化能力;采用先进的冶炼工艺和锻造技术保证大型锻件的质量;优化铬钼钢封头正火热处理中的冷却工艺来保证材料的性能指标;采用合理的焊接工艺,既保证了厚壁环焊缝的焊接质量,又降低了制造成本;优化堆焊工艺,保证了反应器内壁的堆焊质量;正确选择热处理规范,对铬钼钢压力容器至关重要。     

合成氯蒸汽发生器泄漏分析

本文针对某化肥厂合成氨装置的蒸汽发生器发生泄漏的原因进行了分析。该设备的材质为SA336F22（相当于国内2．25Cr-1Mo）,属于高温高压临氢设备,出现了垂直于焊缝方向的横向裂纹．经分析这些裂纹主要是氢浓度过高而引起的氢致延迟裂纹,并结合实际的情况提出了合适的返修措施。     

对乙炔发生器现场安全试验的一点看法

不久前,北京市宣武区劳动局等单位组织了一次乙炔发生器现场安全试验。这次试验共进行了四项试验,其中运行中的试验二项,分机二项。我们从始至终参加了试验,现仅对二次运行试验发表一点粗浅看法,供大家研究使用时参考。 一、试验方法 这次试验的方法,是采取在试验的发生器系统内,充进适量的氧气(又名倒氧)或空气(即打进空气),使器内形成乙-氧或乙-空混合气体,以模拟回火方法,用电点火或直接操作回火的方法来引爆。 这次起爆是用直接操作回火方法,即类似于实际操作中的回火条件。 二、试验结果 (一)OB-1型中压乙炔发生器运行中充氧(即倒氧)…     

2．25Cr-1Mo钢制加氢反应器裂纹的现场修复

叙述了对2．25Cr-1Mo钢制热壁加氢反应器的法兰及法兰盖梯形密封槽处大量裂纹的现场修复方法：先消氢,以专用机具切削清除裂纹,再进行焊接修复和热处理,最后以专用机具切削出梯形槽。     

霉菌/膨润土复合吸附剂对Cr~(6+)的吸附研究

用霉菌/膨润土复合吸附剂吸附Cr6+,通过单因素试验探讨复合吸附剂对Cr6+的吸附条件,并对其吸附机理进行了研究。结果表明,在pH值为5、吸附剂投加量为0.9 g(即18 g/L)、搅拌时间为20min、静置时间为1 h的条件下,对Cr6+的去除率达93%以上。霉菌/膨润土复合吸附剂对Cr6+的吸附特性较好地符合Langmuir等温吸附模型,吸附剂对Cr6+的吸附过程容易进行,属于单分子层吸附,且吸附动力学数据符合准二级动力学模型。     

中压分汽缸材质裂化案例分析

定期检验中发现一台材质为12Cr1MoVR中压分汽缸存在焊接接头及母材硬度非常低,焊缝晶粒组织粗大、晶粒度等级低,母材部位组织粗大,珠光体球化严重等问题。本文分别从焊接材料、焊接方法、钢板的供货状态、焊后热处理等多个方面对材质劣化进行了分析。总结了12Cr1MoVR钢材在热处理及焊接过程和焊后热处理中产生材质劣化原因,并给出了相关防治措施。对该类压力容器的定期检验提供了一定的参考意义。     

防止气体燃料锅炉回火

油田、气田、石油化工和钢铁企业使用气体燃料的锅炉较多。气体燃料无粉尘污染,点火容易,受热面磨损小,燃烧系统简单,检修工作量小。但是,若燃用不当,则有回火危险。因此,了解气体燃料的回火机理,采取有效的防范措施,对保证锅炉安全运行是非常重要的。 如果将气体燃料与空气的混合物充入玻璃管,在玻璃管的一端点燃,可以清楚地看到火焰向另一端传播。火焰的传播速度与气体燃料的种类和浓度有关,气体燃料的化学活性越强,火焰传播的速度越快。化学活性很强的氢的火焰传播速度比化学活性较弱的一氧化碳快3～6倍。气体燃料浓度低,火焰的发热量也…     

Cr9Mo蒸汽管道材质评价及寿命预测

某厂Cr9Mo高温蒸汽管道已服役16年,接近其设计寿命周期,为了对蒸汽管道的安全性及寿命做出评价,截取工作环境较恶劣的一段蒸汽管道分别进行宏观观察、化学成分分析、硬度测试、金相实验、力学性能试验,并通过高温持久性实验,利用Larson-Miller参数法以及修正的Larson-Miller参数法对蒸汽管道寿命进行了预测。结果表明:在经过长期高温服役后,管道的屈服强度明显降低,珠光体球化现象加重;高温持久性实验表明该批蒸汽管道至少还能服役一个周期,但需要加强监测。     

一起压力容器异径管件破断泄漏的分析及改进措施

（1）事故概况 2005年8月，我院在对苏州市某石化公司的压力容器进行全面检验时，发现该公司炼油车间数台石脑油加氢精制装置热交换器循环氢人口管Gr5Mo钢制Ф150／100异径管件在正常运转参数下破裂泄漏。     

欧美规范中低温设计曲线的由来

压力容器的失效往往造成严重的后果,危及人们的生命财产安全。由于铁素体材料在低温下有明显的韧脆转变现象,因此长期以来各国标准对于有低温工况的铁素体制压力容器,在设计和运行中都格外注意发生脆断的可能。欧美等发达国家,拥有较为完善的工业基础和大量的工程实践经验,因此其相关的防脆断的设计方法,也较我国相关标准完善和先进。     

金属离子对好氧活性污泥活性的影响

通过小试装置研究Mg2 、Mn2 、Ni2 、Zn2 、Co2 和Mo6 单独存在时对活性污泥活性的影响.结果发现,Co2 浓度在2 mg/L以下时,对活性污泥活性稍有抑制,其他离子则均有促进作用.Mn2 、Mo6 、Zn2 、Mg2 和Ni2 的促进浓度范围分别是:0.5～3 mg/L,0.5～5 mg/L,0.5～1 mg/L,5～20 mg/L,0.25～1 mg/L.在各自最佳浓度条件下对活性污泥活性促进的主次顺序为:Mg2 ＞Mn2 ＞Zn2 ＞Ni2 ＞Mo6 .     

铂载钴钼二元硫化物对H_2S电催化活性研究

为考察溶胶凝胶法制备的Co-Mo二元硫化物对H_2S气体的电催化活性,通过循环伏安法和Tafel曲线分析对铂载不同Co、Mo掺杂比的电催化剂进行表征.结果表明,不同阳极电催化剂交换电流密度J_0由大到小依次为,铂载n(Co):n(Mo)=2:3、铂载n(Co):n(Mo)=2:1、铂载n(Co):n(Mo)=1:1和铂,即铂载n(Co):n(Mo)=2:3阳极电催化剂具有较好的活性,这与循环伏安曲线测试结果一致.电解质溶液pH值为6～7时,随着温度的升高铂载n(co):n(Mo)=2:3阳极电催化剂活性呈现上升的趋势.优化后的Co、Mo掺杂原子比约为0.66,此类电催化剂在操作温度80℃下,交换电流密度为1.318mA/cm~2,表观活化焙值为616.6 kJ/mol .研究表明,铂载钴钼二元硫化物适合作为低温H_2S燃料电池阳极电催化剂,其中Co、Mo掺杂比对电催化活性影响较大.     

我国锅炉管材12Cr1MoVG申请进入ASME规范进程

ASME锅炉压力容器规范第II卷（材料卷）中国国际工作组2012年12月成立,秘书处设在中国特种设备检测研究院。该工作组于2015年1月提交了我国GB 5310-2008《高压锅炉用无缝钢管》中的12Cr1Mo VG进入ASME规范案例的申请。     

对炉水相对碱度计算的意见

《劳动保护》杂志1981年1期上,发表了《炉水相对碱度及其计算》一文。现将我们的意见写出来与同行们商榷。 当生水经过阳离子交换剂(树脂或磺化煤)软化,成为锅炉的给水: 给水中形成负硬度(NaHCO3)或生水与炉水经过纯碱处理,在锅炉中受到热力分解和水解: 由于二氧化碳气体随蒸汽带走,上面的反应不断向右面方向进行而使游离出的氢氧化钠不断的浓缩,这就给锅炉的苛性脆化创造了条件。 炉水中的碳酸钠的水解程度,随锅炉运行压力的增大而增高。在锅炉运行压力为10公斤/厘米2时,有40%水解成氢氧化钠。在压力为50公斤/厘米2时,基本上全部水解成氢…