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丰城矿务局坪湖矿自制的防尘喷雾器。在井下防尘中发挥了重要作用。 这种喷雾器是用直径0.6~1英寸、长1.6米的无缝钢管制作,其表面钻喇叭孔,孔旁焊直径4~5毫米短钢筋,钢筋一端磨成圆锥型,盖在喇叭孔上,并留1.5毫米左右孔隙(见图1)。 按上述制作方法,顺钢管轴向一排等距离钻3个喇叭孔,旋转90度后第二排钻2个孔,并分别焊上短钢筋。其后在钢管上焊上两个卡环,即可在现场安装到顶板工字钢横梁上(见图2)。 安装时,喷雾器第一排孔正对工作面,第二排孔对着巷道断面。再用耐压胶皮水管将喷雾器钢管与固定的防尘水管联结(该矿供水压力为15公斤/平方… 相似文献
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七十年代末,加拿大工业股份公司(CIL)的工作人员,在一个堵塞的溜井附近钻三个直径6.5英寸,深200英尺的处理炮孔,准备分段爆破。炮孔装填水胶混合炸药,用强力导爆索及Pento-Mex作起爆体,EB雷管起爆,用水作填塞物。爆破后,用 相似文献
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目前国内对快装锅炉前后管板的加固型式有不同的见解,本文就当前采用的三种加固型式提出一些看法,与工业锅炉设计单位的同志们共同讨论。 第一种加固型式是前后管板用偏角约为2度的焊接的圆钢长拉撑连接(见图1)。这种加固型式有如下的缺点: (1)焊接的圆钢长拉撑是刚性结构,不利于圆钢长拉撑、烟管管束和锅筒受热自由膨胀。经计算其伸长量约6毫米。此膨胀力与锅筒内部压力重叠作用在不退火的焊接部位,其次前后管板上的孔眼为斜孔,焊接部位的内应力很高,很可能导致焊缝裂纹的产生。(2)目前采用的焊接的圆钢长拉撑都是20号钢,直径一般在45毫米… 相似文献
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通过总结综采工作面坚硬顶板深孔爆破强制放顶成功案例,得出以爆破裂隙区半径为强制放顶爆破参数设计的不合理性,提出以爆破损伤范围为依据进行爆破参数计算。研究以国投新集二矿210108工作面为依托,通过爆破振动监测,回归得到综采面深孔爆破振动速度传播衰减规律,由此导出炮孔周围岩体内的质点振动峰值速度衰减规律。计算结果表明,炮孔直径75mm、装药直径63mm的深孔爆破可以在周围岩体中形成半径为7.631m重度损伤区,解释了炮孔间距大于10m仍能有着良好爆破效果的原因;设计最大孔底间距15.2m的爆破参数,并成功进行了现场应用,验证了计算方法的可靠性,为类似工程爆破参数设计提供了一个新方法。 相似文献
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蒸汽加热一般采用两种形式:一种是直接蒸汽加热,另一种是间接蒸汽加热。这两种加热方式都会产生噪声。治理这两种蒸汽加热噪声的简单方法如下: 直接蒸汽加热(见图1)噪声高达90分贝(A)。如把原蒸汽出口封死,并在加热管上(长60~100厘米)钻出许多直径为3~4毫米的小孔,小孔的总面积大于原蒸汽出口面积(见图2),再用2~3米50目的铁丝网或铜丝网把钻有小孔的加热管包卷起来(见图3)。为便于清洗水垢和保护铁丝网,可在铁丝网外面添加一根带有直径为25~30毫米孔的可拆卸的铁管(如图4)。这样,就可取得较好的消声效果。我地区染化八厂的浴室加热管采… 相似文献
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刘凤强 《中国特种设备安全》2014,(4)
正某厂动力车间5#蒸汽锅炉于1994年8月投入使用,累积运行58367h。锅炉水冷壁管材质为20#钢;规格为φ60mm×3mm;设计压力3.82MPa,实际最高工作压力3.5MPa;锅炉额定蒸汽温度450℃,实际为430℃。2012年3月初锅炉连续发生水冷壁管泄漏,泄漏水冷壁管位于锅炉人孔对面管排中部,泄漏处位于炉膛底部,对该水冷壁管失效原因进行综合分析:1宏观检验送检试样为一段带圆形泄漏孔的水冷壁管残片,圆孔呈喇叭状,圆孔由内表面向外表面凸起,圆孔周围减薄明显。用肉眼观察水冷壁管外表面,发现水冷 相似文献
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崔玉安周冬雷 《中国特种设备安全》2018,(10):39-41
一台130t/h高压蒸汽锅炉球形封头上,因结构需要设置了两个直径为108mm的非径向接管。因为我国水管锅炉强度计算标准中未规定凸形受压元件上关于开孔补强的计算方法,为了评估该非径向接管与封头连接处的应力集中水平是否在强度允许范围内,本文采用应力分析方法得到内、外壁高应力区的应力分布曲线。结果显示,因非径向开孔引起的强度减弱已得到充分补强。 相似文献
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为了研究煤层钻屑粒度随钻进深度分布规律,选取具有冲击危险性的平煤八矿己15煤作为研究对象,采取钻屑量测试和孔口瓦斯浓度监测,通过筛分实验煤样并应用Rosin Rammler分布模型,探究了钻屑粒度和钻屑量大小随孔深变化关系,分析不同点钻屑粒度分布特征。结果表明:小于0.075 mm钻屑粒度分布随孔深变化与钻屑量变化规律相吻合;不同钻孔随深度变化分别对应不同Rosin Rammler分布函数,随着应力过渡越平缓,粒径分布宽度系数n值越小,煤体应力越大粒径相关系数D越大;不同范围钻屑粒度占比大小也会影响钻屑量大小;在钻屑量较大时,孔口瓦斯体积分数会出现增高现象。通过对钻屑粒度分布规律分析,更好地了解深部煤体应力分布,有助于冲击危险的预警。 相似文献
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江西下垅钨矿在长沙矿山研究院等单位的协助下,1974年试制成全液压传动TYZ—500型天井深孔牙轮钻机,只用几天纯作业时间就钻通了第一个深46米、直径550毫米的通风天井。由于采用小断面钻进再扩孔成井的新工艺,钻掘过程中粉尘浓度仅0.38 相似文献
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为优选出高位钻孔最佳的封孔方式,通过理论分析给出钻孔漏气6种表现形式,并推导出钻孔漏气量及漏风率的计算公式,进而基于不同钻孔深度瓦斯浓度及抽采负压的变化率确立钻孔漏气位置、漏气量、漏气率等封孔质量定量判定指标体系。结合封孔质量探测结果、操作难易程度及经济成本建立封孔方法优劣的多因素评价方法,并对聚氨酯式常压封孔(方法1)、囊袋式注浆带压封孔(方法2)、钻屑回填式注浆带压封孔(方法3)3种方法进行综合评价分析。研究结果表明:方法1~3的封孔段平均瓦斯浓度分别为5.6%,3.2%及8%,方法1对应的瓦斯浓度与抽采负压均出现突降,方法2对应的抽采负压在8~14 m出现突降,方法3则较稳定。故判定三者封孔质量为钻屑回填式>囊袋式>聚氨酯式,结合成本分析和操作难易综合分析确定高位钻孔的最优封孔方式为钻屑回填式注浆带压封孔。 相似文献
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《中国安全科学学报》2018,(10)
为了提高突出煤层瓦斯渗透率,解决我国低透气性突出煤层瓦斯抽放难题,理论研究静态膨胀剂-附加应力-瓦斯渗透率三者之间的相互关系;对比实测某矿1235运输巷右帮M3突出煤层膨胀开裂区和常规抽放区单孔瓦斯抽放参数。理论推导得出:突出煤层钻孔注入静态膨胀剂后有效应力减小和煤体瓦斯渗透率增加。对比表明:1235运输巷右帮膨胀开裂区单孔瓦斯抽放参数明显优于常规抽放区对应的瓦斯抽放孔;测试条件下,相同孔间距与钻孔直径比值不同钻孔直径测试方案中,膨胀开裂区随着钻孔直径增大,单孔瓦斯抽放参数值呈明显上升趋势,其中,膨胀开裂区1号Φ94 mm抽放孔瓦斯抽放流量均值高达0. 104 m3/min和瓦斯抽放体积分数均值高达63%,该孔膨胀开裂瓦斯抽放效果最佳;较常规抽放区同直径的6号Φ94 mm钻孔的瓦斯抽放流量均值和瓦斯抽放体积分数均值分别提高了39%和15%。 相似文献
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北京市劳动保护科学研究所情报资料组 《劳动保护》1973,(1)
五、安德逊采样器 安德逊采样器(Andersen Sampler)用以测定飘尘的粒径分布是很方便的。这仪器把5μ以上的粒子区分为两个粒径范围,把5μ以下的分成四个范围。 图6所示为6层重叠的采样器,直径为3.75寸(95mm),高度6寸(152mm),重量25磅,主要部分用耐腐蚀的铝合金制成。 在每一层有400个喷气口,其直径(单位:寸)从№.1至№.6逐渐减小、如图6所附记那样分别为0.0465、0.036、0.0280、0.0210、0.0135、0.0100。 为了捕集通过各层喷气口的粒子,在喷气口下面2.5mm处设置直径为3.25寸(82.5mm)的捕集板(不锈钢板、铝箔、玻璃板等等)。 另外,必要时在… 相似文献
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圆钢长拉撑杆,是目前 DZ 型和 KZ 型锅炉用以增加锅炉前后管板和锅筒之间环缝抗拉强度的主要补强方式。黑龙江垦区近年来相继发生数起该型新购锅炉长拉撑杆断裂,并导致锅炉泄漏的事故。例如1989年4月,某农场冷冻厂购进的一台 DZG2-8型锅炉,在本体安装后打水压阶段,发现圆钢长拉撑杆因断裂使其两端警告孔漏水;同年,某农 相似文献
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自进式高压水射流超短半径水平钻进技术研究 总被引:2,自引:0,他引:2
高压水射流径向水平孔钻进技术是水平孔施工技术之一,它是在垂直瓦斯抽放或煤层气勘探钻孔布置机械或水力扩孔装置,对准选定的煤层部位进行扩孔.扩孔后下入特制的转向工具在300mm的曲率半径内实现由垂直转向水平.自进式钻头由旋转喷嘴、钻屑整和装置、推力提供装置等组成.自进式钻头带动为其提供高压水动力供应的特制胶管向前连续钻进.高压水通过高压胶管为自进式钻头提供动力进行钻进、推力及排渣.该技术可以使用同一垂直钻孔,在不同煤层内完成多个水平钻孔.这些径向水平钻孔的形成沟通了新的瓦斯流动通道,从而大幅度提高瓦斯抽放效率. 相似文献