OCr18Ni10Ti与(SA387Gr11Cl2+堆焊层)异种钢的焊接工艺

针对产品加强管(0Cr18Ni10Ti)与筒体(SA387Gr11C12+堆焊层)角焊缝异种钢焊接接头焊接问题,提出了先在筒体开孔厚度上焊接隔离层,然后再焊接角焊缝。实践证明,采用这种焊接工艺进行焊接,可以获得优良的焊缝,能够保证设备的正常运行。     

下期要目

<正>声发射检测大型桥门式起重机的分行性分与试验0Cr18Ni10Ti与(SA387Gr11C12+堆焊层)异种钢的焊接工艺承压类设备NDE新通道(第二部分)(续)超临界机组从基建到投产锅炉"四管"安全防治     

不锈钢复合钢管的焊接工艺

<正>1背景介绍1.1不锈钢复合材料的用途不锈钢复合材料是在碳钢或低合金钢基体上包覆一层不锈钢的双金属复合材料。适用于各种腐蚀条件下的容器、管道。常用基层材料:Q235B、20R、20g、16MnR、Cr-Mo钢等。常用复层材料:0Cr18Ni9(304)、00Cr18Ni9Ti(304L)、0Cr18Ni9Ti(321)、OCr17Ni12Mo2(316)、00Cr17Ni14Mo2(316L)、0Cr13(410S)、0Cr13AI(405)等。     

TP347H不锈钢与12Cr2MoWVTiB（G102）耐热钢异种钢焊接接头运行前后组织与性能比较分析

对运行5万多小时及新焊的TP347H不锈钢，与12cr2MoWVTiB（G102）耐热钢，异种钢焊接接头进行了对比试验。结果表明，运行前后显微组织变化不大；力学性能变化较大，已运行的异种钢焊接接头高温短时力学性能、G102侧热影响区冲击值低于母材的标准要求；焊接接头的薄弱环节在G102侧的热影响区处，特别是靠近熔合线部位，此处最易产生裂纹，导致失效。鉴于已运行的异种钢焊接接头的高温短时力学性能和G102侧热影响区冲击值已低于母材的标准要求，建议尽早更换此类异种钢焊接接头。     

扬-巴12Ni19钢制低温乙烯贮罐的焊接

介绍了12Ni19钢的焊接特点及低温乙烯贮罐的焊接工艺，分析了裂纹成因并提出了防止措施。     

Cr25Ni35Nb合金炉管焊接残余应力模拟分析

Cr25Ni35Nb合金材料具有优异的高温强度、抗蠕变性能和抗渗碳性能。实际应用中,焊接残余应力会导致Cr25Ni35Nb合金焊接接头常常出现裂纹。本文运用ABAQUS有限元软件模拟分析了Cr25Ni35Nb合金乙烯裂解炉管焊接过程及其残余应力的分布,并研究了不同线能量输入和层间温度控制对应力场的影响。模拟结果显示:最大横向残余应力位于热影响区焊缝表层,纵向残余应力最大值分布在焊缝及热影响区,且达到屈服应力。进行Cr25Ni35Nb焊接应当采用小的线能量输入和较低的层间温度。     

钛-钢复合板聚合釜设备的研制

通过对某石化项目聚合釜的主体材料TA1+Q370R复合板的焊接性分析,探讨钛-钢复合板焊接时存在的问题,设计出适宜的焊接接头结构,同时合理进行选材与参数确定,保障正确规范的焊接工艺参数。从而编制出钛-钢复合板焊接工艺规程及检测方法和合格指标,在聚合釜的制造中予以实施且检测合格,成功地完成了设备的制造,为今后此类设备的制造提供了施焊参数和检测方法。     

焊后热处理对09MnNiDR钢焊接接头组织与性能的影响

采用扫描电子显微镜、硬度试验和冲击试验等方法,通过比较09Mn Ni DR钢在焊态及焊后热处理条件下焊接接头组织性能的变化,着重研究了焊后热处理对焊接接头M-A组元的影响以及M-A组元对焊接接头韧性的影响。结果表明,09Mn Ni DR钢在焊态条件下焊缝和HAZ中均有M-A组元出现,而经焊后热处理后大部分M-A组元分解;焊后热处理对焊接接头硬度影响不大,但明显改善韧性,而M-A组元对冲击韧性危害很大,基体组织的变化和M-A组元的分解是焊接接头韧性改变的原因,其中后者是焊接接头韧性改善的最主要原因。     

某电厂主汽阀开裂修复

对某电厂主汽阀开裂进行了修复,并采用合理的焊接工艺确保了修复一次成功,对主汽阀异种钢焊缝修复提供了借鉴。     

卧式水冷器换热管与管板间接头的焊接工艺探讨

本文对卧式水冷器换热管与管板间焊接接头（以下简称管头）泄漏原因进行了分析,改进了卧式水冷器管头的焊接工艺,在管板（20MnMo）上堆焊了低碳钢过渡层,将原来换热管与管板间接头的异种钢焊接变为同种钢相焊,降低了焊接难度,在低碳钢管头焊缝上又堆焊了1层镍基金属。同时对管头进行了贴胀,对管头焊缝进行了射线检测和渗透检测,提高了管头焊缝质量,延长了卧式水冷器的使用年限。     

制冷装置用浇铸铜-钢复合板性能研究

复合板材料在制冷装置用压力容器标准中还未采用,但是浇铸铜-钢复合板性能十份契合制冷装置对复合管板的使用要求。本文根据安全技术规范、标准要求和铜-钢复合板制作特点,确定了铜-钢复合板的试验及检测项目,并对以Q345R·作为基层的铜-钢复合板进行了相应的试验和检测。试验和检测结果表明,浇铸铜-钢复合板的性能完全符合安全技术规范及标准的要求。     

换热管一管板四种组对坡口的焊接接头性能

选用氩弧焊工艺对1o号钢换热管与16MnlI管板四种组对坡口形式（缩孔45、缩孔u型、凸孔45°、平口45°）进行了焊接,并对其进行了拉伸及低周疲劳性能研究,对断后焊缝断面进行了显微形貌观察和微观组织分析。结果表明：四种组对坡口形式焊缝结合良好,无明显缺陷。缩孔和凸孔焊接试样拉伸性能相差不大,平口焊接试样略低;平口焊接试样抗疲劳性能优于凸孔焊和缩孔焊。因此四种组对坡口形式中平口焊接试样的接头性能最优。     

发酵罐不锈钢换热盘管泄漏失效分析

通过失效现场情况了解、宏观检查、材质分析、金相检验、电镜观察、能谱分析及冲击断面分析等研究06Cr19Ni10发酵罐盘管失效原因。结果显示由于发酵罐盘管材质熔炼工艺不恰当,固溶处理不当,冷却循环水中Cl^-含量超标,焊缝热影响区、管材母材区大面积发生不同程度晶间腐蚀,局部点蚀穿孔。建议对用于设备重要部位或对生产工艺有重大影响的,且服役环境存在晶间腐蚀倾向的不锈钢,增加耐晶间腐蚀检测。快速识别伪劣不锈钢检测手段亟待增强。     

Cr18型双相不锈钢制压力容器及其焊接

介绍了双相不锈钢及其优良特性，Cr18型双相不锈钢的化学成分与性能，重点介绍Cr18型超低碳双相不锈钢在压力容器中的应用与焊接。     

中变气分液罐开裂原因探讨

本文通过宏观观察和金相试验对中变气系统0Cr18Ni10Ti开裂原因的初步分析,认为开裂是焊接过程中不锈钢敏化后发生晶间腐蚀所导致;并结合不锈钢敏化机理和实际应用中容易出现的问题,进一步探讨中变气系统中不锈钢材质的选择。     

吊钩的安全要求

一、吊钩的安全要求吊钩应具有足够的强度和刚度，因此对吊钩的材料和加工都有严格的要求，不许使用铸造的吊钩，不许用冲击韧性低的材料制作。吊钩分为锻造吊钩和叠片式铆接板钩。锻造吊钩通常用塑性好且不易产生时效应变脆性的20号优质低碳钢整体锻造而成，然后经退火处理；板钩用20号钢、Q 235、16Mn钢钢板铆合而成。吊钩应转动灵活，固定螺母的定位螺栓、开口销等必须紧固完好，并且吊钩表面应光洁，无剥裂、锐角、毛刺等缺陷。吊钩上的任何缺陷都不得进行焊补，因焊接的高温会引起材料的机械性能和金属组织的改变，增加材料的脆性。二…     

Super304H/T92异种钢摩擦焊焊接接头的显微组织和力学性能

本文利用连续驱动摩擦焊技术焊接Super304H/T92异种钢钢管,Super304H/T92焊接接头有良好的显微组织和力学性能。考察了摩擦时间对焊接接头的微观组织和力学性能的影响,研究表明:随着摩擦时间的延长,焊合区晶粒尺寸没有明显变化,热影响区Cr_(23)C_6等碳化物析出相的数量逐渐增加,焊接接头的显微硬度逐渐增大,冲击韧性逐渐降低,拉伸断裂位置和拉伸强度不受影响。     

高压锅炉汽包制造关键工艺替代技术研究

本文描述了某锅炉厂在制造9.8MPa高压锅炉汽包过程中关键工艺替代技术所进行的研究。该锅炉汽包因材料特殊、壁厚大、焊接难度较大、焊接应力大,易产生焊接裂纹,同时,要检出这种厚壁的对接焊缝及角焊缝当中可能存在的焊接缺陷,无损检测难度也很高,经过研究论证,采取了相应的焊接和检测替代工艺措施,有效的控制了焊接缺陷的产生,提高了无损检测对于焊接缺陷的检出率,保证了产品质量。     

煤制甲醇废热炉频繁爆管失效分析

本文针对某大型煤制甲醇项目废热锅炉频繁爆管事故进行分析,通过宏观检验、涡流检测、化学成分分析、力学性能试验、金相分析、扫描电镜观察和能谱分析等方法,研究了废热炉换热管(0Cr18Ni10Ti)爆裂原因,得出结论:换热管爆裂失效属湿硫化氢应力腐蚀(SSCC),原因为换热管与管板接头密封缺陷,废热炉发生了泄漏。     

锅炉异种钢焊接接头开裂原因分析

采用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）和力学性能测试等手段分析了服役约19万h的超临界锅炉12X1MΦ/12X18H12T异种钢焊接接头开裂原因。通过对开裂管样和完好备用管样的对比分析,结果表明：开裂管样接头采用镍基合金作为填充金属;断口以脆性断裂为主,外壁撕裂部位存在少量蠕变孔洞和二次裂纹;由于碳迁移,熔合线附近碳化物聚集,形成薄弱区,在复杂应力耦合作用下,最终造成接头失稳。