光催化反应器在污水处理中的研究现状与发展趋势

根据光催化反应的光源不同，将多相光催化反应器分为聚光式反应器和非聚光式反应器。本文主要介绍了国内外近年来有关污水处理中的光催化反应器研制与应用的进展情况，同时展望其发展趋势。论述了适用于工业化光催化反应器的特点及今后的发展方向。     

光催化反应器的研究进展

介绍了国内外近年来有关多相光催化反应中光催化反应器设计与研究的进展情况,按催化剂在反应中存在的形式分类论述了各种反应器的结构原理和主要特点,以及光反应器设计中存在的问题和今后的研究方向。     

光催化反应器的研究进展

介绍了国内外近年来有关多相光催化反应中光催化反应器设计与研究的进展情况，按催化剂在反应中存在的形式分类论述了各种反应器的结构原理和主要特点，以及光反应器设计中存在的问题和今后的研究方向。     

流动床生物膜反应器在污水处理中的应用研究现状

给出了流动床生物膜反应器的定义、分类及其特点 ,并对各种流动床生物膜反应器的优缺点及近年来在污水处理中的应用状况进行了总结 ,根据实际应用效果 ,提出了各类反应器的适用处理对象     

TiO2半导体光催化反应器的研究进展

光催化氧化作为一种高级氧化技术,在环境污染控制方面得到了较快的发展.主要介绍了国内外近年来有关光催化反应中其反应器的设计与研究进展情况,按催化剂在反应器中的存在状态分类论述了各种反应器的结构原理和主要特点,以及反应器在设计中存在的问题和今后发展的方向.     

流动床生物膜反应器在污水处理中的应用研究现状

给出了流动床生物膜反应器的定义、分类及其特点，并对各种流动床生物膜反应器的优缺点及近年来在污水处理中的应用状况进行了总结，根据实际应用效果，提出了各类反应器的适用处理对象。     

一体式光催化氧化-膜分离流化床反应器性能的研究

通过对光催化氧化和有机膜分离技术的耦合,设计了一种新型一体式光催化氧化-膜分离流化床反应器,并通过利用颗粒状TiO2催化剂(粒径0.28～0.33 μm)对浓度为10 mg/L的酸性红B模拟废水的降解实验,研究了反应器的性能.结果表明,反应器中TiO2的加入量以2 g/L为宜,废水脱色率达98%;膜组件底部的曝气装置可大大减轻膜污染,"表面冲洗 反冲洗"的清洗方法能够有效地恢复膜通量.     

新型管状光催化反应器降解VOCs特性

以一种新型折流式管状光催化反应器为研究对象,选择甲醛、苯和甲苯为目标污染物,以紫外光源、催化剂负载量和反应器内循环流量为关键影响因素,利用非密闭型环境舱,分析了反应器降解室内VOCs特性。结果表明,在254 nm和365 nm紫外光源照射下,VOCs的总衰减系数随初始浓度的增加而增大,且254 nm紫外光源照射下的总衰减系数更大。365 nm紫外光源照射时,VOCs的反应有效度随催化剂负载量的增加而增大;254 nm紫外光源照射时,反应有效度受催化剂负载量变化的影响很小。VOCs的转化率随循环流量的增加而增大,而反应速率受循环流量的影响较小;相同的循环流量下,转化率和反应速率均随着VOCs初始浓度增加而增大。由于增设肋片,折流式管状反应器比传统无肋片管状反应器的洁净空气量提升60%,且反应有效度更接近0.5,说明前者的传质-反应速率更加匹配,降解性能明显更优。     

一体式光催化－膜分离三相流化床反应器膜污染特性

通过利用颗粒状 TiO2催化剂(平均粒径0.258/μm)对酸性红 B 模拟废水的催化降解实验,对一体式光催化氧化-膜分离三相流化床反应器的膜污染特性进行了研究.结果表明,TiO2是造成膜污染的主要污染物,且 TiO2浓度愈大,膜污染愈严重;本实验体系TiO2的适宜浓度为 2g/L.反应区曝气量在 3.6m3/h 时膜污染最小;膜组件底部曝气装置可大大减轻膜污染,且其曝气量以 0.6 m3/h 为宜.表面冲洗、气体反冲洗和碱洗均可有效地清除膜表面和膜孔内的污染物,使膜通量恢复至90%以上;"表面冲洗 碱洗"和"表面冲洗 碱洗 气体反冲"可进一步提高膜通量的恢复,但不十分明显.     

等离子体与光催化复合技术净化污水处理泵站臭气

用一种等离子体-光催化复合技术净化污水处理泵站臭气，研究表明该复合技术具有较显著的协同促进效应，通过改变等离子体发生单元与光催化单元的距离以及在两者之间放置去静电网，可消除等离子体单元产生的负电荷对光催化单元的不利影响，进一步提高其复合效应。同时还对这一复合技术产生协同效应的机理进行了分析，并在污水处理泵站实地考查了这种复合技术对臭气的净化效果。该技术对臭气中NH3的降解率可达46．1％，对H2S的降解率可达67．3％。     

快速Fenton反应器处理乳化液废水

采用快速Fenton反应器对乳化液废水处理效果进行研究。分别考察反应温度、H2O2和FeSO4投加量、反应时间、初始pH值等因素对COD去除率的影响,实验结果表明,在反应温度30℃,初始pH值4,反应时间20 min,H2O2浓度为116 mmol·L-1,Fe2+浓度为10 mmol·L-1条件下,COD平均去除率可达到60%。H2O2和FeSO4的用量是传统Fenton工艺的65%和10%,反应时间少于传统Fenton工艺的1/7。     

UASB反应器处理PTA废水的研究

采用UASB反应器，对两种不同方法驯化的污泥处理PTA废水进行了研究，结果表明，经对苯二甲(TA)酸驯化的厌氧污泥能够稳定地处理PTA废水，在水力停留时间29～32h、进水CODcr4600-7000mg／L、废水中对TA含量1800～2080mg／L条件下，CODcr的去除率稳定在80％以上，对TA去除率稳定在70％以上；而用PTA废水驯化的污泥在同样的条件下对CODcr，去除率在61％以下，对TA去除率在40％以下。经TA驯化的污泥，其物理、生物性状比PTA废水驯化的污泥有显著提高和改善。     

生物流化床反应器在处理含氯代芳香化合物废水中的应用

氯代芳香化合物是工业废水中重要污染物之一。本文介绍了氯代芳香化合物的降解机理、生物流化床的特点及其处理氯代芳香化合物的应用 ,为含氯代芳香化合物的废水处理提供参考     

三维电极电化学反应器深度处理焦化废水

为探索焦化废水深度处理新途径,采用了焦粒、活性炭负载Mn（NO3）2和Zn（NO3）2化合物粒子电极为第3极的三维电极反应器对二级生化处理后的焦化废水进行深度处理。考察了焦化废水中有机物去除的影响因素及处理效果,并探讨了有机物的降解动力学。结果表明,以焦粒为载体的粒子电极三维电极系统在pH为6.5,电导率为4 580μS/cm,电流密度为16 mA/cm2,投加量大于25 g/L时,降解20 min,COD去除率超过35%以上。焦化废水的降解的动力学研究表明,焦化废水降解符合表观一级反应动力学规律。该研究可为三维电极反应器在焦化废水深度处理工程应用中提供参数依据。     

厌氧折流板反应器处理硝基苯废水的研究

采用厌氧折流板反应器（ASR）中温处理含硝基苯废水，研究了工艺条件和硝基苯的降解特点．试验结果表明：在进水COD浓度为2088mg／L，硝基苯浓度为16．8mg／L，反应温度为35℃，停留时间为24h条件下，ABR能有效处理硝基苯废水，COD去除率为86．4％，硝基苯去除率为91．1％；在厌氧条件下，硝基苯降解为苯胺，但苯胺很难再进一步分解；硝基苯的去除历程推断为先吸附后分解。     

厌氧折流板反应器处理硝基苯废水的研究

采用厌氧折流板反应器(ABR)中温处理含硝基苯废水,研究了工艺条件和硝基苯的降解特点.试验结果表明:在进水COD浓度为2088 mg/L,硝基苯浓度为16.8 mg/L,反应温度为35℃,停留时间为24 h条件下,ABR能有效处理硝基苯废水,COD去除率为86.4%,硝基苯去除率为91.1%;在厌氧条件下,硝基苯降解为苯胺,但苯胺很难再进一步分解;硝基苯的去除历程推断为先吸附后分解.     

厌氧折流板反应器处理玉米秆纤维浆粕废水的研究

采用厌氧折流板反应器 (ABR)处理玉米秆纤维浆粕废水 ,研究了工艺条件和工艺特征。试验结果表明 ,在HRT为 2 4h ,OLR为 6 .5 6kgCOD/m3 ·d条件下 ,ABR能有效处理浓度为 6 5 6 0mgCOD/L的玉米秆纤维浆粕废水 ,COD去除率为 75 .1% ;ABR对负荷冲击有良好的适应性 ,且具有推流式和两相式反应器的双重特点。     

高色度印染废水和染料废水的脱色新技术应用

应用氧化絮凝复合新技术处理高色度印染废水和染料废水,研究了影响脱色效果的一系列物理化学因素。本技术应用于高色度印染废水和染料废水的脱色处理,可使其脱色率达99％以上,CODcr去除率也在80％以上。     

硫化镍异相结晶法处理含镍废水

针对含络合剂的重金属废水,以含镍废水为例,探索了以气体硫化氢为结晶药剂的硫化镍异相结晶技术。废水以薄层液膜方式铺展于结晶载体表面,硫化氢气体穿过气液界面进入液相,硫离子与金属离子在载体表面异相结晶析出,重金属得以去除。以含酒石酸的模拟化学镀镍废水为对象,静态实验与动态实验均表明该技术具有可行性,硫化镍沉淀在结晶载体表面异相结晶析出,且附着稳定;络合剂对反应影响小;进水流速为4 mL/min,硫化钠流速为0.65 g/min,氮气流速为0.16 L/min时,出水镍浓度为49~53 mg/L,单位面积滤布表面结晶平均去除镍量为0.98 g/(m2·h)。     

生物膜反应器连续处理餐饮废水

用生物膜反应器连续处理餐水能有效降低废水中的ＢＯＤ及ＣＯＤ浓度。研究了水力停留时间对有机物去除率的影响,结果表明当水力停留时间大于７．８ｈ时,废水的ＣＯＤ,ＢＯＤ及ＴＳＳ的去除率均高于９０％。实验操作时,水力停留时间应略大于５．７ｈ。