锅炉修理中的闷管技术

在修理低压锅炉时,经常采取堵塞少数暂时不宜更换、而又腐蚀严重或有缺陷的管子,有人称为闷头或闷管。如水管锅炉对流管束顺排布置,管子间距较大,可以单根换管:而错开排列或管子间距过小的对流管束内部的管子,则无法单根更换,可以暂时采用闷管的办法;火管锅炉个别有损坏的烟管也可以暂时采用闷管的方法。但是,目前闷管在方法、材质、结构或工艺方面都存在一些缺点,不符合锅炉安全技术要求,甚至酿成锅炉事故。 几种不合理的闷管方法 1.不拆除有缺陷的管子,用镟出的锥形堵头,装在管口内直接封焊,并将胀口焊死(见图1)。过热变形,周围管子胀口严…     

关于球形封头制造中几个问题的探讨

化工炼油设备由于市场的需要,发展速度很快,设备更新换代的压力急速增高,为了满足生产需要,设计单位在容器设备结构中的两端更广泛的选用球形结构．因此对化工炼油设备制造厂提出了球形封头的制造任务。     

分岔管道阻塞条件下对瓦斯爆炸压力影响的试验研究

为了进一步探究瓦斯爆炸压力的传播特性,搭建拱形60°单分岔管道瓦斯爆炸试验平台.在支管道内分别增加阻塞率为20％、40％、60％的拱形环状阻塞板,阻塞率为40％的矩形和圆形通道阻塞板.监测不同位置处测点的压力变化,研究瓦斯爆炸时拱形单分叉管道内测点的压力峰值变化特性,定性分析阻塞板对分叉前管道内不同测点最大压力的影响.结果表明:随距离增加,管道内的测点最大压力呈先增大后减小的变化趋势;在没有阻塞板的条件下,传播管道内瓦斯爆炸的最大压力出现在8 250 mm处,且大于增加拱形环状阻塞板条件下8 250 mm处的压力峰值;随拱形环状阻塞板阻塞率增加,8 250 mm处的最大压力呈现先增加后减小的变化趋势,阻塞率为20％～40％时,8 250 mm处测得的压力峰值变化较小;对比阻塞率60％时与没有阻塞板条件下最大压力,4号测点压力减小40％以上;在支管增加阻塞板,阻碍了管道泄压,在管道11 250 mm、12 200 mm处的压力峰值均大于没有阻塞板条件下压力峰值;圆形通道阻塞板和矩形阻塞板条件下管道内最大压力出现在6 750 mm处;阻塞率为40％时,矩形阻塞板对瓦斯爆炸管道内最大压力的减小最明显.     

有压热闷罐内可燃气体爆炸原因分析

通过现场试验检测热闷过程中的可燃气体种类及其热闷过程中在罐内的变化规律,并分析了主要影响因素,为解决有压热闷过程中的爆炸问题提供了数据依据。     

如何选用预拱型金属爆破片?

常常遇到这样的情况;爆破片制造厂发出的铭牌上标明的爆破压力,与用户订货合同的要求不一致,进口产品亦有同样情况。究竟如何选用预拱型金属爆破片?本文想就此问题淡些意见,供使用者参考。 铭牌上爆破压力的确定 要回答这个问题,首先得从爆破片的制造过程说起。 爆破片制造厂在     

对开式泄爆条件下预混甲烷/空气爆燃试验研究

在装有对开式泄爆板的透明爆燃腔体内,用试验方法研究了甲烷/空气预混气体爆燃过程中的爆燃压力、火焰传播速度及泄爆板转动规律。结果表明:在对开式泄爆条件下,与无障碍物的工况相比,随障碍物数量增多或当量比从0.7增大到1.0,火焰传播速度、爆燃过程中的最大压力和泄爆板开启速度越来越大;当量比越接近1.0,泄爆过程中压力峰值产生的时间越提前;由于对开式泄爆板的瞬态泄压作用,压力曲线波峰附近出现"凹陷"现象。此外,在对开式泄爆容器的设计过程中,应尽可能减少容器中障碍物的数量,以降低爆燃过程中的压力峰值。     

鼓泡液面计与磁性液面计

鼓泡液面计结构简单(见图1),在容器中插一根长管,通入压缩空气或氮气即可。当管中气压与容器中液体静压相等时(管口气泡达到要逸出的临界状态),管中压力即为液体深度的压力。在管中气压稍大于液体静压时,气泡逸出,维持气、液压的平衡。管中的气压通过耐压尼龙管引至操作室,接在压力计上显示液面深度或报警。 为保证显示准确,必须控制住气泡逸出的频率。为此,在定值器后增加一针孔板(孔径在0.01～0.20毫米),一方面使气压稳定;另一方给定值器一个反馈作用。 最简单的压差计可用单管区差计,管中液体若用水银,则可显示较高的液位。在压差计上适…     

延长工时必须多支付工资报酬

延长工时必须多支付工资报酬叶星案例简介１９９７年２月底，某农机制造厂接到一批外贸出口业务，生产时间紧，任务重，双方在平等自愿签订的供货合同中约定，农机制造厂必须在６月１日之前按时全部交货。否则，厂方就是违约，将承担相应的法律责任。该厂从３月份开始组织...     

锅炉管板强度计算问答

吉林省临江林业局森林铁路处杨玉荣同志给本刊来信说,他们单位一台工作压力为 8公斤·力/厘米2的立式横火管锅炉的前管板中部腐蚀比较严重,管板的厚度从12毫米减薄到8.35毫米,询问锅炉管板强度如何计算。现将锅炉压力容器安全监察局刘福仁同志的答复刊载如下,供参考。 问;按《火管锅炉受压元件强度计算暂行规定》第39条规定,管板的许用压力与管板的厚度有什么关系? 答:在答复管板的许用压力与管板厚度的关系问题之前,首先要讲一下管板的厚度是如何确定的。管板一般分为管群区域、管群之间宽间隔部分和管群以外的平板部分。这几部分的厚度计…     

转炉钢渣热闷技术在济钢的开发应用

通过对转炉渣在闷渣池内的集中喷淋水,并合理调整喷水压力、流量、闷制冷却时间,充分利用钢渣余热,使钢渣通过闷渣工艺处理后全部粉化.一方面彻底消除钢铁企业钢渣放炮事故的安全隐患;另一方面有效降低了钢渣粉尘导致的环境污染,为职工创造良好的工作环境.并可采取对粉化渣进行磁选工艺,能够提高钢渣二次利用率、渣中金属回收率,为企业降低成本、实现循环经济创造条件.     

如何选用耐压试验的加压介质

不少读者来信询问,耐压试验为什么要用液体介质。如果用水填满后,可否用气打压。 笔者想就此谈谈自己的看法。 耐压试验的主要目的,是验证压力容器是否具有承受工作压力所需要的强度。由于试验压力是容器最高使用压力的1.25倍,如果强度不够,在试验《容器可能出现较大的变形甚至爆炸。从这一点出发,需要我们选择一种在爆炸时释放能量小的介质。 要使容器内介质的压力从大气压力升到试验压力,就必须对加压介质作功。这些功以内能的形式储存在介质中。一旦容器破裂,压力即降回到大气压力。这时储存在介质中的能量释放出来。压缩时所作的功越大,…     

多晶硅生产中双管板四氯化硅汽化器的设计

本文介绍了四氯化硅汽化器的功能和结构特点。从双管板、积液程、换热管与管板连接结构和氢气分布器结构等方面对四氯化硅汽化器进行了设计阐述。给出了汽化器的压力试验顺序和无损检测方法。四氯化硅汽化器运行状况良好,说明了该汽化器的结构设计合理,为双管板换热器的设计提供了可供借鉴的经验。     

快装锅炉管板渗漏的预防

快装锅炉在运行中一旦发生严重缺水,如立即向锅炉内大量补充进水,会使过热的管板孔和烟管部分急剧收缩,导致板孔扩大,管口缩小,胀口开缝渗漏,轻则使锅炉设备遭到破坏,重则将发生不堪设想的后果。 为了有效的预防和杜绝此类事故的发生,避免锅炉早期报废,可利用锅炉自身的供暖媒质(水、汽)散热来预热补充水。即在补充水箱内平行架设两层往返散热管,或在补充水箱内设置2～3组合适的暖气片,将散热管(片)进水(汽)口与本台锅炉的分汽缸输热管连通,回水《汽)口与锅炉回水管连通,并在补充水箱外给散热管进水(汽)口安装控制阀,在补充水箱的出水口安装…     

应用高压共轨技术减小水压试验装置压力波动的研究

气瓶水压试验绝大多数都是依托柱塞泵达到20MPa以上的试验压力,这也是由柱塞泵能够满足压力需要的特性决定的。柱塞泵属于一种往复泵,在工作过程中必然会产生压力波动,这将导致水压试验停泵时的保压压力并不会等于水压试验的设定值。尤其是水压试验之前试验装置的校验,必须满足校验压力与标准瓶标定压力相等。本文研究了应用高压共轨减小水压试验装置的压力波动,使校验压力尽量接近于水压试验设定值的可行性。     

U型管换热器试压问题一例

U型管换热器部分产品管板与换热管采用胀接方法连接,由于管程、壳程工作压力的不同,试压工艺存在一些问题．本文就制造监检过程中发现的试压时擅自提高试验压力的做法提出一些看法．     

应用SAP5对锅炉管板的受力进行分析

应用SAP5程序对大连锅炉厂生产的DZW4．2-0．7/95/70-AⅡ型热水锅炉，进行了有限元分析计算．分析计算是在最高工作压力及水压实验压力下进行的．通过有限元分析，了解了整个管板上的应力分布及强度薄弱区域的范围。为该型号锅炉管板的合理设计提供了较可靠的理论依据．     

双重劳动关系员工工伤赔偿责任应如何承担

案情简介 宋某于2003年10月从某国有机械制造厂下岗，其社会保险关系保留在该机械制造厂。2006年8月，宋某应聘到某物业公司工作，岗位是工程部水电工程维修工，每月工资1000元。由于宋某的社会保险费由原单位缴纳，物业公司无法为其缴纳社会保险费。     

降低水泵的噪声

离心式水泵的噪声是由轴承、离合器、发动机,或在管道内流动的液体所产生。它可能是通过下列三种形式中的一种进行传递,即通过管道支撑系统、通过水泵加压的液体和通过设备场所内的空气。 水泵的选择 大直径转子的水泵其噪声比小转子直径的水泵高。因为转于叶片通过壳体分水角时使噪声增加。选择一个比最大转子直径稍小的水泵,其噪声可能低些。当安装最大直径转子水泵时,当设备达到满载压力的同时,制造厂将分水角减少,水泵噪声即可降低。然而,最大直径转子允许某些技术规范性能为整个转子的85%,所以许多制造厂在设计水泵生产能力时,在一相当…     

液体危化品罐车卸货防喷技术研究

液体危化品大量地通过罐车运输,目前液体危化品罐车卸货完成后从通用卸货管道上拔掉卸货软管时,发生软管内残余液体危化品外喷伤人现象,其原因是液体危化品罐车卸货完毕,关闭罐车上的卸货阀门后,软管内压力大于管口大气压,在从通用卸货管道上拔掉卸货软管时,造成管内残余液体危化品从管口外喷,拔管时出现的外喷现象的动力,就是来自于这种压差.提出解决该问题的方法是对罐车的卸货装置进行简单改造,增加一个调节装置来平衡卸货软管内与外界大气压,消除液体外喷的动力.并在一家危险化学品经营企业的浓硝酸运输罐车上进行了实践应用,证明了该方法安全可行,提高了浓硝酸卸货时的安全性.     

对一台有机热载体锅炉泄漏事故的分析

某制造厂一台型号为YGL-700m的内外盘管式有机热载体锅炉，使用两年后发现有漏油现象．后由原制造厂返修。