液压振动台时域建模与仿真

基于Matlab/Simulink建立了液压振动台系统时域仿真模型,模型包括信号给定、油泵、溢流阀、蓄能器、伺服阀、控制器、液压缸、位移测量等模块。针对大流量动圈伺服阀,按物理规律和常见因素建模,特别考虑了瞬间油液回流情况。仿真算例结果表明,仿真获得的振动位移、速度、加速度响应波形及其他相关波形与实际振动台波形有良好的相似性。建模时考虑了尽可能多的因素,仿真获得了真实的波形特征,可为振动台系统设计提供较好参考。     

某液压振动台伺服控制系统参数的调整

伺服控制器是控制液压振动台进行运输试验的关键设备。通过对伺服控制系统的工作原理、结构、控制参数的深入理解,归纳总结了已有的操作运行经验和遇到的问题,并通过试验对控制参数的作用进行了验证。     

液压振动台试验系统中的控制系统集成设计

根据液压振动台试验系统的功能特点,采用Labview软件将液压振动台试验系统的主要控制部件的软、硬件开发和系统集成优化,大大降低了试验系统的人力成本,提高了工作效率,操作简单便捷。     

液压金属打包机的液压传动（三）

1、压力控制阀这类阀包括有溢流阀、顺序阀、平衡阀、减压阀、卸荷阀、背压阀、压力继电器等.打包机上使用了溢流阀、顺序阀、平衡阀、压力继电器等几种.压力控制阀的工作原理是依靠作用在阀芯上的液压力和弹簧力相平衡,以获得被控制流体的压力.(1)溢流阀一又称溢油阀、定压阀.安全阀亦属其范围.溢流阀在液压系统中的作用是限制该系统的最大压力不超过某一调定值.溢流阀的图形符号:     

液压金属打包机的液压传动（六）

六、液压系统的辅助装置液压系统的辅助装置较多,根据机器的液压传动的类型、要求、使用的环境等等,进行选择配置.现就金属打包机上配置的、与使用维修有关的在此作介绍.1、管道与管接头——是连接动力机构与执行机构的通道.为保证液压系统的正常工作,必须具备:Ⅰ、要有足够的强度和韧性,在系统的最大油压工作下不致破坏;Ⅱ、要有合适的通径尺寸:过小,油流通过管道时的摩擦损失大,压力损失大,系统发热增高;过大,增加重量和费用,也增加了布管安装的困难;Ⅲ、要尽量减少弯道及截面的变形,以减少油流的摩擦损失;Ⅳ、密封要可靠,既防止漏油,也防止进     

液压金属打包机的液压传动（七）

九、液压金属打包机液压系统图例在了解了液压传动系统中的各种元件的结构、工作原理后,再来了解机器的液压系统(即原理),判别液压系统中常出现的故障就比较容易了.识别和看懂一张液压原理图,一是要对图形符号的熟悉,二是要结合原理图上的动作顺序表;再者,对于半自动、自动类型的机器,还要配以电器或其它型式的控制和发讯装置,按工作程序,逐条油路的学习.下面介绍宜昌机床工业公司生产的几种金属打包机的液压系统图.其中包括作为本文典型介绍的YD81-100型打包机.至于老机型YC81B-100型打包机,其液压系统与YD81100型的基本一致,只是前者用电接点压力表,后者用的压力继电器,就不单独介绍了.1、YD81-100型金属打包机液压系统本机液压系统是由高、低压油泵和安装在通路体上的多种液压阀以及主缸、侧缸、推动缸、辅助缸、锁紧缸组成.通过管路和三块通路     

拟合风频法计算重庆大气稳定度频率

本文用韦伯分布拟合风频,在确定大气稳定度的三因子太阳高度角、云量和风速是相互独立的变量的假定下,用计算单个变量频率的方法,计算了重庆5年的P—T大气稳定度频率,其结果与原P—T法统计结果十分吻合。对误差综合分析后给出了合理的订正方案,个例订正表明了方案的正确性。通过大量迭代推算给出重庆风速韦伯分布最佳函数值,以供选用。     

液压金属打包机的液压传动（四）

2、方向控制阀通用的方向控制阀按其作用一般可分为三种：Ⅰ、换向阀──使油流改变流动方向和流动状态的改变，如通或断。Ⅱ、单向阀──使油流只能向一个方向流动而不能反方向流动。Ⅲ、液控单向阀──在没有控制时，就是单向阀。在加以控制油（自控或外控）控制时，可进行反向流通。（1）换向阀换向阀的主要零件就是阀体和阀芯。阀体上带有通路和沉割槽，阀芯上也有相应的沉割槽。改变阀体和阀芯的相对位置，就改变了各条通路之间的相互连通关系。换向阀是液压系统中使用最广泛的元件之一。其种类和型式很多，在高压系统中，最常用的也是…     

液压金属打包机的液压传动（二）

4、轴向柱塞油泵 (1)枉塞泵的工作原理——利用柱塞在柱塞缸内的往复运动而改变缸内容积的大小进行吸油和排油。容积由小变大(柱塞上升)     

基于电动振动台的非高斯随机振动控制技术的研究和实现

结合了传统电动振动台和全轴振动台的优点,提出了一种基于常规电动台的非高斯随机振动控制技术.首先用散弹噪声方法生成了一种均值为零的非高斯随机过程,然后在此基础上在NI公司(国家仪器公司)的虚拟仪器开发软件Labwindows/CVI上,并结合该公司的NI6221数据采集卡开发出了一个基于常规电动台的非高斯随机振动控制系统,最后连台试验证明了这种非高斯控制技术的优点.     

上海地区风速,风向,稳定度联合频率的计算及分析

以上海龙华气象测站５年（１９８１－１９８５年）的逐日气象资料为基础，计算了上海地区的气象联合频率，并进行了一定的分析讨论。计算结果可为大气污染浓度的计算，大气污染防治，及环境规划等提供参考依据。     

基于单线振动台的角振动试验系统研究

目的 考核陀螺类产品在角振动环境下的适应性。方法 开发基于单线振动台的角振动试验系统,该系统以线角转换原理为依据,设计铰接机械结构,将线振动台的平动自由度转换为转动自由度。以角振动控制原理为依据,设计控制流程,实现闭环控制。结果 开展了角定频试验和角扫频试验,对系统的控制效果进行了验证。对比了线参数控制和角参数控制2种方法,结果表明,角参数控制法具有更高的控制精度。由于闭环控制的作用,角参数控制法可通过驱动电压的调整直接影响角参数值,从而抵消了部分由于系统连接、解耦或振动引入的误差。结论 该角振动试验系统解决了双台角振动旋转半径受限、线能力受限等问题,克服了摇摆台频带过窄的问题,为角振动试验提供一种新的实施方法。     

运用正弦扫频实现电动振动台模型的频域辨识

目的研究以电动振动台为典型设备的相关振动试验装置的频域辨识技术。方法通过分析电动振动台数学模型,采用正弦扫频试验方法,进行全频带振动台空台面正弦扫频,并对所获得的时域正弦扫频数据进行频谱分析,进而获得系统的频率数据,再运用复数域上的最小二乘拟合算法,完成振动台模型传递函数的辨识。结果通过某型电动台空台面试验,对一组实测数据进行辨识,辨识出的电动振动台模拟与真实模拟一致。结论通过该方法并合理选取模型结构,能够很好地辨识出振动试验装置的模型。     

飞机典型液压管路系统减振优化计算方法研究

目的研究管道走向和卡箍位置对管道应力的影响。方法以飞机典型液压管路系统为优化对象,对管路系统及支持结构进行动力学参数化建模,使用MATLAB和MSC.NASTRAN构筑基于遗传算法的自动减振优化计算平台,以管壁结构和飞机支持结构的动态应力响应最小为优化目标,对管路走向(包括拐折位置、曲率半径)、卡箍位置进行优化计算,从而建立一种飞机管路系统设计中的自动减振优化计算方法。结果使用建立的减振优化计算平台优化计算设计后,飞机典型液压管路系统最大动态应力值降低了50%。结论提供的优化方法能够有效地通过优化管道布置参数降低应力水平。     

北京地区第五阶段在用轻型车OBD监测频率的特征分析

随机采集北京地区200辆满足第5阶段排放标准在用车的车载诊断系统（OBD）的IUPR（OBD监测频率）数据,测试了4种典型车系的在用车在实际道路行驶工况下IUPR各监测项的特征分布,并和NEDC工况下的实验结果进行对比.结果表明：采集数据车辆的OBD系统均能实现对催化器和氧传感器的监控,对EGR和次级氧传感器的监控也可分别达到74%和91%;在用车平均点火循环3.9次才能满足一次目前IUPR的监测条件;各监测项IUPR均值均远大于国五标准限值0.10,但各IUPR监测值分布存在差异,催化转化器和氧传感器的达标率均为92%;实验室NEDC模拟工况基本能实现对各车系机动车尾气排放控制的监测,但4条实际道路测试结果则表明不同车系IUPR监测项分子+1的差异较大;拥堵路况的低速工况下OBD系统难以实现对车辆尾气排放控制系统各监测项的有效监测.因此,需结合北京实际路况进一步完善在用车辆OBD系统的监测条件,实现对北京在用车尾气排放控制系统的有效监控.     

重庆雾水组分,酸雾频率及雾频率与大气环境质量的关系

本文着重对近年来重庆雾水组分,酸雾频率、雾频率及大气环境质量状况进行了综合观测和研究。结果表明,重庆雾水组分、雾频率及酸雾频率与其大气环境质量有一定关系,与大气环境中颗粒物(TSP)关系更为密切。