发电厂启动备用变压器异常跳闸分析

针对一起10 kV保护越级跳闸故障,通过对故障录波中开关量及电流电压的变化趋势进行分析,找出事故发生原因,提出了相应的解决方法和措施。分析结果表明:故障是由保护值误整定及电路接线错误造成的。     

两起220kV变电站主变压器跳闸故障分析

针对某220 kV变电站连续发生的两起主变压器跳闸故障,根据故障信息及相关试验结果进行分析,找出导致主变压器跳闸的原因,提出对树脂浇注式电流互感器在投运前开展局部放电检测,在中性点非有效接地系统推广接地转移技术等措施。应用结果表明:改进措施有效防止了因树脂浇注式电流互感器主绝缘击穿导致的主变压器跳闸故障的发生。     

一起800kV罐式断路器内部故障原因分析

介绍了一起某变电站7530断路器内部闪络故障,结合现场检查、电气试验、故障录波情况确认故障点,通过气体成分及放电产物分析、故障部件电场仿真等手段综合分析800 kV罐式断路器故障原因,并提出了处理措施及建议。     

浅埋地铁车站的抗液化上浮改进措施数值分析

在强震中,位于饱和可液化地基中的地铁车站会因土层液化而发生上浮灾害,已有的抗液化上浮措施都具备一定减小结构上浮的效果,但仍有改进的空间。本文采用FE-FD耦合方法,分析了在地铁车站周围设置钢板桩截断墙、碎石土排水层及改进的截断墙和改进的碎石排水层措施的地震上浮响应情况,对比了各措施的抗上浮效果,并分析了其工作机理。结果表明:在地铁车站周围设置碎石土层和截断墙的方式都能在一定程度上抑制地铁车站上浮,其中改进的碎石土层和改进的截断墙措施的抗上浮效果都要优于其同类别的方式。改进碎石土层措施主要是通过抑制土层的超孔隙水压力累积来起到抗上浮的作用,而设置改进截断墙方法是通过抑制土体液化后的流动变形来减小结构的上浮。在这两种改进措施中,改进的截断墙方式在不同地震强度作用下其抗上浮效果都更明显,但结构加速度响应的放大效应显著。此外,这两种改进措施对结构的最大剪力和最大弯矩影响较小,但会削弱地铁站结构中柱的最大轴力,这对结构的抗震是有利的。     

一起换流变压器故障引起直流闭锁的事故分析

针对某换流变电站极I换流变压器充电过程中因励磁涌流持续时间过长,导致换流阀极I VBE系统阀触发信号奇偶校验码错误,两套VBE均故障,极I直流系统闭锁的事故,简要分析VBE系统运行原理,触发字产生的机理,同时以现场故障录波数据为依据,对事故原因进行分析,提出了改进措施。结果表明:引起极I直流系统闭锁的直接原因是现场存在干扰源及变压器剩磁。     

一起水轮发电机横差保护动作原因分析及故障处理

针对一起水轮发电机横差保护动作故障进行分析,找出故障原因,提出改进措施。分析结果表明:由于7号、8号磁极间连片烧断,导致绕组发生匝间短路,引起横差保护动作;更换7号、8号磁极后,机组运行正常,再未发生横差保护动作现象。     

一起800kV断路器合闸后接地故障原因分析

针对S变电站运行过程中发生的一起800 kV SF6断路器接地故障,通过现场二次保护动作、故障录波图中电压与电流变化趋势以及SF6分解产物等分析,确定了故障断路器间隔。通过返厂解体,发现了设备内部放电过程中受损部件以及相应的放电轨迹。基于故障后气室材料特性分析、合闸电阻堆热容量分析、设备放电轨迹分析,确认放电原因为罐体内部异物。通过断路器合闸过程中的粒子飞行轨迹分析、罐体内异物电场仿真、电阻堆气隙内电场仿真,给出了2种异物来源,并提出了相应的异物解决措施,以避免同类接地故障的发生。     

宁夏电网110kV及以上输电线路鸟害故障分析及防治

鸟害是造成输电线路跳闸甚至停运的主要原因之一,为分析鸟害故障特点与成因,对2007年-2016年宁夏电网110 kV及以上输电线路鸟害故障情况进行统计分析。结果表明,宁夏电网鸟害故障多发生在湖泊湿地、平原农田等近水源区域,发生时间多集中在8-11月,故障原因主要是鸟粪闪络,且都为短接空气间隙闪络,针对宁夏电网各类鸟害故障特点提出了相应的防治措施。     

330MW火电机组发变组出口断路器跳闸原因分析

针对一起 330 MW 火电机组发变组出口断路器在无任何保护动作情况下的跳闸故障,采用逐步排查法,通过现场模拟实验,找出了故障的原因,提出有效解决办法并制定了防范措施。应用结果表明:改进措施消除了机组存在的安全隐患,确保了机组的长周期安全运行。     

一起集合式并联电容器爆裂故障原因分析

针对一起集合式电容器炸裂故障,通过对故障原因的排查和分析,结合现场实际提出了改进措施。应用结果表明:将集合式电容器改造为散装框架式布置的电容器组,解决了运行年限较长集合式电容器组故障率高、维修困难、修后故障易复发等问题,有效提高了电容器设备安全稳定运行水平。     

一起330kV变电站363kVGIS断路器故障原因分析

通过对一起330kV变电站363kVGIS断路器故障后的现场检测、开盖及解体检查、诊断性试验等, 分析了363 kV GIS断路器故障的主要原因。为降低该类型故障的发生,提出了相应的防范措施,以进一步提升GIS断路器安全可靠运行水平。     

基于模糊故障树的海洋立管破坏失效风险分析

针对海洋立管破坏失效事故资料不完备及发生概率缺乏精确值的现状,提出了基于模糊故障树的海洋立管破坏失效风险分析方法。通过对现有的海洋立管破坏失效事故原因的统计分析,建立了以"海洋立管破坏失效"为顶事件的故障树。在对故障树进行定性分析的基础上,得到了引起海洋立管破坏失效的105个各阶最小割集,确定了海洋立管发生破坏失效的主要模式。采用专家判断法与模糊集理论结合的方法对故障树进行了定量分析,评估了故障树底事件的发生概率,并计算了故障树顶事件的发生概率。通过模糊故障树分析得到了海洋立管系统的薄弱环节,从而可以对其采取有效措施,以降低事故发生概率及提高系统可靠性。     

近断层场地中衬砌隧道对平面SH波的散射∗

采用间接边界单元法,求解断层场地中衬砌隧道对平面SH波的散射。首先,通过IBEM求解半空间波动问题的思路,在单层位势理论下,将虚拟荷载施加于散射体表面构造散射波场。然后根据交界面处位移连续条件和应力连续条件建立方程,进而求解得出虚拟荷载密度。半空间自由波场与散射波场通过叠加得出总波场,将得出的结果与现有的精确解进行对比,从而使本方法的计算精度得到验证。最后,通过求得的详细数值结果,讨论了半空间中断层场地和衬砌隧道对平面SH波的散射规律。数值分析结果表明:近断层场地衬砌隧道附近SH波的散射同无断层情况相比差异显著,动力反应特征主要依赖于不同断层倾角、隧道与断层距离、SH波入射角度、入射频率等参数。总体上看,SH波入射下,当衬砌隧道位于断层上盘时,断层的存在对衬砌隧道的动应力集中因子会有一定的缩小效应;当衬砌隧道位于断层下盘时,断层的存在对衬砌隧道的动应力集中因子会有放大效应,应力增幅可以达到30%。实际隧道结构动力分析宜根据实际工况考虑断层存在的影响。     

某110kV主变跳闸原因分析及防范措施

介绍了一起某110 kV变电站2号主变跳闸故障,结合现场检查、电气试验及故障录波情况,综合分析2号主变的故障原因,提出了该类型的故障处理方法及防范措施。     

鹤岗煤矿开采诱发地震研究

对鹤岗煤矿开采诱发地震的生成环境、活动与破坏特征及震源机制进行了分析，提出鹤岗矿震的孕育和发生受到人为采掘因素和区内构造应力场的双重作用。在特定的构造物理条件和地球动力学环境下，深部采矿使井下断裂构造从稳定状态逐渐活动或蠕动，致使局部活化。矿震具有震源浅、对地表破坏强的特点。震源机制表现出断层的运动方式有走滑断层，也有正断层和逆断层。     

1695年临汾8级大震成因讨论

根据动态传播断层与同层内横向断层间的相互作用以及异层内深浅断层之间的相互作用讨论了1303年洪洞大震时北北东向震源大幅度错动对临汾北西西向活动断层的致锁作用,由此研究了1695年临汾8级大震形成的原因。最后还讨论了1989年山西大同—阳高中强震发生的成因机制。     

溧阳上沛附近浅层物化探探测隐伏断层

本文基于溧阳震中区精密磁测和a径迹测量结果,探测出茅山东侧断陷盆地内发育北北东向上沛—上姚和北北西向上沛—平桥两组断裂.结合区内地震地质资料综合分析认为:两组断裂可能为茅东断裂带的分支断裂,两次地震余震三度空间分布表明茅东断裂带及其茅东断陷盆地构成溧阳两次地震的孕震构造,而两组断裂交汇破裂与茅东断裂带主破裂在深处的沟通是溧阳地震发生的直接原因.     

局部断层场地对平面SV波的散射

借助Wolf的土层和半空间精确动力刚度矩阵及斜线荷载的格林函数,利用间接边界元法在频域内求解了局部断层场地对SV波的散射,着重分析了破碎带较窄断层两侧围岩动力响应的基本规律,以及场地动力特性对散射的影响.研究表明,破碎带断层对SV波有显著的影响,即使破碎带很窄,也可以对SV波产生很大的放大作用;层状场地的动力特性对放大作用有显著的影响.     

茅山新生代含幔源橄榄岩包体玄武岩与溧阳地震关系新探

笔者根据野外考察和测龄数据等发现,茅山及其邻区玄武岩有两次喷发旋回,形成早第三纪玄武岩和晚第三纪玄武岩.前者分布在茅东断裂带及其以东地区;后者分布在南京—溧阳断裂带上.两带交汇于竹箦王市和上沛老虎山,这两点恰好位于含幔源(橄榄岩)包体的橄榄玄武岩的所在地.它的存在不仅受特殊深部构造条件控制,而且后期构造变形明显.表明茅东断裂带与南京—溧阳断裂带已垂直延伸到上地幔,并且新三纪以后仍有活动.最后笔者从溧阳两次地震机制节面要素,震源体和余震分布与玄武岩分布图象关系等,推测含幔源橄榄岩包体的玄武岩可能是溧阳地震孕育和发生不可忽视的因素之一.