根据英国卫生安全执行局的资料对间歇式反应器事故的分析(摘译)(二)

表 3(a)　国内反应器超压事故分析(泄放装置的设置状况 )　　　泄放装置设置状况事故起数爆破片 (含设有多个爆破片 )安全阀安全阀 爆破片安全阀 (通气口部位堵塞 )爆破片 (直径偏小 )安全阀 (推荐设置爆破片 )爆破片 (反应器与大气相通 )无爆破片推荐使用的爆破片无泄放装置手动式放空阀小口径通气管 (含设置多个 )通气管 (推荐使用爆破片 )小直径开口反应器与大气相通反应器与大气相通 (推荐采用爆破片 )不明11821211441111115113　　合　　计 6 8表 3(b)　国内反应器超压事故分析(事故发生状况 )　　事故发生状况起数比例 (% )反应器与…     

根据英国卫生安全执行局的资料对间歇式反应器事故的分析(摘译)(一)

1　前言分析了间歇式反应器由于反应失控引起的超压事故以及预防超压的对策。关于预防对策主要考虑了泄放装置 (爆破片、安全阀 )及计量检测系统 (控制、自动停车、联锁 )。现就以下项目分别加以研究 :·反应器事故调查·反应器事故的分类·国内反应器设置数量的调查·反应器事故分析·问卷调查·反应器事故的故障树分析 (FTA)·爆破片故障分析·泄放口系统的故障分析·超压安全对策的可靠性2　反应器事故调查分析的反应器事故来源有两个。一是托恩塞得 (Tawnsend)和潘托尼 (Pantony)向英国卫生安全执行局 (HSE)提交的报告中的英国国内…     

根据英国卫生安全执行局的资料对间歇式反应器事故的分析(摘译)(三)

6　泄放装置的可靠性作为反应器超压的安全对策 ,首先要考虑的是泄放装置 (爆破片 )和排气系统。6 .1　故障及原因( 1 )爆破片的故障及原因正拱型爆破片发生的故障主要是疲劳、蠕变及腐蚀。压力波动是产生疲劳的原因 ;高温则是导致蠕变和疲劳的原因。其次 ,堵塞也会使爆破片产生故障。从工艺方面考虑造成堵塞的原因可能是腐蚀、结晶析出、聚合 ;排气系统也会造成堵塞。第三个原因是爆破片安装不当 ,例如爆破片逆向安装或安装了两片以上的爆破片。因为常常要拆、装爆破片 ,所以容易出现这类差错。另外 ,在试验爆破片的性能时 ,为防止爆破片动…     

加气站长管拖车爆破片异常起爆事故分析及对策

爆破片与易熔塞组合装置是加气站长管拖车气瓶的主要超压安全泄放装置。为减少爆破片异常起爆事故的发生,采用HAZOP分析方法对事故发生的原因、后果及已有保护措施成效等进行了分析。通过长管拖车回油过程爆破片处管路堵塞模拟实验,发现未造成明显水锤,排除了长管拖车回油过程爆破片处管路堵塞造成爆破片异常起爆的原因。通过对爆破片组合装置进行疲劳性能测试,得到正拱形爆破片与较长的易熔塞组合装置具有较稳定的爆破压力和抗疲劳特性。采用LOPA保护层分析模型,结合加气子站长管拖车现场运行工况,提出了爆破片优化设计、单层泄漏报警、人员积极响应等防护对策,能够有效减少爆破片异常起爆事故带来的损失。     

柴油加氢反应器爆破超压变化规律的试验模拟研究

火灾爆炸是石油化工生产中的重大灾害之一。分析了柴油加氢反应器的工艺流程和爆炸危险性,认为柴油加氢反应器在特定的条件下有发生物理爆炸的危险,并在此基础上对不同尺寸的柴油加氢反应器模型,在特定爆破压力下,距爆破中心不同距离内爆破超压的变化规律进行了试验模拟研究。结果表明:爆破超压随时间呈"人"字形规律变化,超压呈现时间短且衰减快;ф600mm×1 000mm尺寸的柴油加氢反应器模型在距爆破中心2.2m位置处,爆破超压仍有0.087 MPa,可对人体和设备造成巨大的伤害和破坏,说明柴油加氢反应器尺寸越大,爆破超压越大,破坏力越强。该研究结果可为柴油加氢反应器物理爆炸事故的预防和控制提供理论基础。     

爆破片装置的正确选择与使用

介绍了爆破片的结构类型及基本特性，从选用爆破片的爆破压力、泄放面积、使用温度及适用介质等几个重要参数出发，探讨了爆破片装置的正确选择，并指出了安全使用爆破片应注意的问题。     

格氏反应的绝热失控特性及反应器安全泄放设计

为研究格氏反应的热失控危险特性和格氏试剂反应釜的安全泄放设计,采用VSP2泄放尺寸量热仪对格氏反应的绝热失控反应过程进行了测试,得到了格氏反应失控反应体系的热失控危险特性参数.结果表明:格氏反应失控初始放热温度为59.3℃,反应体系达到的最高温度和最高压力分别为368.33℃和13.16 MPa,反应体系的绝热温升为309.03℃,最大温升速率和最大压升速率分别超过10 000℃/min和200 MPa/min,说明该反应体系的失控过程非常剧烈.试验得到反应体系在绝热条件下从开始放热到最大反应速率时间为39.97 min,表明反应一旦出现波动,采取的安全防控措施操作时间应在39 min以内;反应结束后体系压力和反应开始阶段相比较没有明显的升高,说明该反应体系在整个失控过程中没有不凝性的气体产生,通过Antoine图判定该反应体系的泄放类型为蒸汽泄放.可以利用DIERS泄放设计方法中提供的Leung法和平衡两相流泄放模型(ERM)进行反应器的安全泄放设计.以某化工厂烷基卤化镁反应釜为例进行安全泄放设计,计算得到安全泄放量为73.11 kg/s,泄放装置的泄放能力为2 654.25kg/(m2·s),最终确定反应釜的泄放面积为4.24×10-2 m2,泄放口直径为232.28 mm.     

液压平推加气子站管束车爆破片异常起爆实验测试

针对青岛和济南2例液压平推子站管束车爆破片异常起爆,并导致液压油喷溅的事故,进行事故再现模拟实验测试.分别在回油管路异常堵塞和正常回油2种条件下,利用动态高速数据采集设备,测试回油过程中爆破片处的压力波动情况.通过实验发现,正常回油时,爆破片处压力会迅速下降,并不会形成上升波动,而回油管路堵塞瞬间会造成爆破片处出现压力振荡,但上升幅度不超过1 MPa,且持续时间较短,不足以引起爆破片起爆.实验结果表明:造成爆破片异常起爆的原因可能与爆破片疲劳或安装不当有关,而非管路堵塞引起超压造成.     

模拟给水管网中管壁生物膜生成特性

使用2 台不同设计参数的生物膜培养反应器(RAB)模拟不同管径的实际管网,研究了生物膜生成特性及规律.结果表明,2 个反应器具有相似的生物膜生成特性.在反应器运行初期,挂片水平分区的4 部分(M₁、M₂、M₃、M₄)生物量的平均值没有明显的差别,但运行4d 后,挂片上部(M₁、M₂)和下部(M₃、M₄)生物量变化明显,下部较上部高出1~2 个数量级;对挂片垂直分区的2 个部分(X、Y)运行5d 后,X 区生物量是迎水区Y 区的2~3 倍.在相同的进水条件下,不同反应器生物膜达到最大生物量的时间基本一致,不同设计参数的RAB 具有相似的模拟实际管网的性能.     

一起先导式安全阀未起跳事故分析

2004年9月3日,新疆油田某作业区的处理站,因设置的AF46Y型先导式安全阀在出现系统憋压时,导阀起跳后主阀没有起跳或开度不够,导致大量天然气通过导阀放空管在装置区内泄放.事故发生后,作业区组织有关单位进行了原因查找和分析,并提出了合理化建议.     

1999年2月～2000年2月世界化学事故统计分析

根据美国化学安全和危害调查委员会化学事故报告中心资料 ,从 1999年 2月 2 3日到 2 0 0 0年 2月 2 3日全球共发生化学事故(泄漏、火灾、爆炸 ) 6 93起。本文分别按 2 0 0 0年 2月 2 3日前 30、90、36 5天事故死亡人数最多的前 10位国家 ,受伤人数最多的前 10位国家 ,引起化学事故最多的前 10种化学物质名称列表分析 (见表 1～ 3) :表 1　事故死亡人数最多的前 10位国家统计表30天国家排序死亡人数90天国家排序死亡人数365天国家排序死亡人数中国美国日本乌克兰1 4411中国美国巴基斯坦尼加拉瓜奥地利印度泰国意大利乌克兰安哥拉522 81 41 39…     

复合厌氧颗粒床处理餐饮废水的研究

复合厌氧颗粒床反应器处理餐饮废水的研究表明 ,在常温条件下 ,通过控制适宜的液体表面上升流速Vup(1 5～ 3 5m h)和起始CODCr容积负荷 (1 0g L·d)、反应器可在 2周内成功启动 ,CODCr容积负荷可达到 3 5～ 4g L·d以上 ,出水CODCr一直保持在 10 0mg L以下 ,CODCr去除率 >85 % ,处理能力 2 0m3 d,出水达标排放     

美国Sonat石油分离厂容器破裂和火灾事故分析

1998年3月4日下午16时15分左右,位于路易斯安纳州皮特金附近的Sonat Exploration Co.所属石油和天然气生产厂发生重大容器破裂、易燃蒸气泄放着火事故,容器附近的4名工人当场死亡,工厂遭到严重破坏.由于事故的严重性,美国化学安全与危害调查委员会(CSB)对事故进行了调查,其目的是确定事故的原因,并提出安全建议.     

不同供氧策略对SBBR反应器实现短程硝化厌氧氨氧化的影响分析

以氨氮浓度较高的垃圾渗滤液为处理对象,分析研究了不同供氧策略对SBBR反应器实现短程硝化厌氧氨氧化的影响.在4种不同供氧策略(a、b、c和d的总供氧时间分别为16h、12h、12h和8h;好氧/厌氧交替频率分另U为4h/2h、3h/3h、2h/2h和2h/4h)下同步启动反应器,保持各反应器内环境温度为(30.0±4-0.5)℃,并控制曝气阶段溶解氧(DO)浓度为(1.2±0.1)mg·L-1.实验结果表明,反应器内的微生物经过124d的驯化和增殖,具有一定的脱氮能力,但是效果不同,其中,采用总供氧时问为12h,好厌氧交替频率为2h/2h供氧策略的反应器c效果最好,氨氮去除率达到96.6%左右,而且抗氨氮冲击负荷的能力最强,最大的氨氮容积负荷为0.186 g·(L·d)-1;在曝气阶段由于DO浓度的限制,亚硝酸盐出现积累;缺氧阶段,由于厌氧氨氧化细菌和反硝化细菌的协同作用,亚硝酸盐氮和氨氮同时被去除,且没有硝酸盐的积累.从4个反应器和渗滤液原水中提取细菌总DNA,通过PCR-DGGE技术获得DGGE图谱.分析图谱中各泳道的条带数目和条带亮度、各泳道间的相似性系数C,值,结果表明,不同供氧策略对反应器内的细菌多样性和种群结构产生了较大影响.     

比利时贝灵恩Borealis高密度聚乙烯装置环管反应器法兰脆化开裂事故

1事故经过 1998年1月15日14时22分,比利时贝灵恩的Borealis高密度聚乙烯(HDPE)装置环管反应器的泵因停电而关闭.泵重新起动失败,随之关闭了HDPE装置.用一氧化碳抑制反应物无效,使HDPE反应器被聚乙烯部分堵塞.     

有色金属采矿中的环境问题

1.采矿对环境的潜在影响采矿对环境的潜在影响概况如下。 1.1 潜在污染物水污染物包括: (1) 酸类; (2) 汞; (3) 来自铜、铅、镍、铁、砷、镉的金属离子或复合物; (4) 回收金的氰化物; (5) 硫代硫酸盐及酸性矿井废水的多硫酸盐; (6) 直接进入各种工艺中的工艺试剂(表1)废水; (7) 来自爆破材料的氮化物; (8) 引擎、发电装置、润滑油中的油类及燃料油; (9) 悬浮固体:矿井水、地面排水与经常含悬浮固体的工艺废水,其中含有胶态与沉淀金属。这些金属一部分是来自矿石、废岩石及地面装置中的土壤。     

常温下加装脱硫装置的MCAnMBR处理高硫酸盐有机废水试验

研究了加装脱硫装置的沼气循环厌氧膜生物反应器对含高硫酸盐有机废水的处理效能.在26~34℃的室温下,历时63d成功地启动了加装脱硫装置的MCAnMBR反应器.调试初期,通过调节气路平衡和采用甲醇驯化的方法有效解决了MCAnMBR反应器在处理高硫酸盐有机废水时存在的跑泥和pH上升问题.结果表明,当控制HRT为120 h,有机负荷(以COD计)为3.61~4.36 kg·(m~3·d)~(-1),pH为7.18~7.61时,在23.3~25.4℃的室温下,对含SO_4~(2-)浓度为650~5 800 mg·L~(-1)的有机废水处理效果极佳,出水COD浓度最低可至23 mg·L~(-1),COD总去除率稳定在96.23%~99.77%,SO_4~(2-)还原率可达83.83%~95.51%.说明加装脱硫装置可有效解决硫化物的次级抑制作用问题,且通过梯度试验发现本反应器处理高硫酸盐有机废水的上限为:COD浓度18 000~21 000mg·L~(-1)、SO_4~(2-)浓度9082~9600 mg·L~(-1),COD/SO_4~(2-)为2.     

三级生物膜深度处理腈纶废水生化出水的脱氮研究

针对腈纶废水生化出水用传统脱氮工艺深度脱氮时碳源不足的问题,采用三级生物膜反应器作为深度处理装置,研究了反应器的启动及进水pH、水力停留时间(HRT)、进水氨氮(NH4+-N)浓度对NH4+-N去除率的影响并确定其最佳运行条件及最佳条件下总氮(TN)的去除效果.结果表明,在HRT为24 h,进水pH为7.8～8.0条件下反应器对NH4+-N和TN的去除效果最佳,平均去除率分别为94.6%和53%;且进水NH4+-N浓度对其去除效果没有明显影响;反应器在不投加有机碳源情况下,对TN有明显去除效果,平均去除率53%,最高去除率达66%,表明三级生物膜反应器深度处理腈纶废水时脱氮效果明显.     

两种Anammox反应器性能的对比研究

固定床生物膜反应器和序批式反应器分别是废水处理中附着生长型和悬浮生长型反应器的典型代表 .对比研究表明 ,两种生物反应器的总氮容积去除潜力相当 (大约 1960mg·L- 1 ·d- 1 ) ,都明显优于传统硝化 反硝化工艺 ;在供试条件下 ,序批式反应器所需的启动时间 (3 0d)可比生物膜反应器 (4 0d)缩短 1 3 ;序批式反应器中的菌体积累量大于生物膜反应器 ;但序批式反应器抗基质浓度冲击和水力负荷冲击的能力弱于生物膜反应器     

焦化辐射管爆裂着火事故的技术分析

1997年9月14日 ,湖北省荆门分公司焦化车间发生一起辐射管材质用错而造成的辐射管爆裂着火事故 ,这起事故虽然没有造成人员伤亡 ,但所反映的问题值得深入分析 ,认真吸取教训。1事故背景及经过1.1事故背景1996年该公司焦化装置扩建为60万t/年 ,当年开工投产。但1997年装置多处高温管线部位发现材质用错 ,造成多起管线泄漏着火事故 ,分别为1997年5月8日分馏塔底循环线着火 ,1997年7月3日炉 -1/2(新建加热炉 )西辐射烧焦短节破裂着火 ,1997年9月14日辐射集合管爆裂着火。其中以9月14日辐射管爆裂着火事故损失最大 ,所反映出的在设计和施工环节…