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武汉市新华丝绸印染厂的一台DZL10/13型组装锅炉,投产仅一年零四个月,锅筒前下部角板撑就出现裂缝。经检查,四块角板撑有三块发生不同程度的渗透裂缝和裂纹(如图1)。 角板撑 B、D下部锅筒各有 一条长70～90毫米的穿透性环向裂缝。角板撑C下部的锅筒处有四条长30～50毫米的未穿透环向裂纹。裂纹以焊脚为起点向两边延伸,垂直于热应力方向。 造成锅筒裂纹的主要原因是角板撑布局不合理。该炉角板撑部位的锅筒直接处在炉膛高温区上空,没有绝热措施;加上该厂运行工况不佳,开倍频繁,压力和温度很不稳定。角板撑受力状况复杂,使锅筒在反复交变热… 相似文献
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最近,一些用户在 KZL 2-8型卧式快装锅炉进水管与锅筒的焊接部位发现裂纹,经多次补焊,仍有渗漏现象。这种裂纹为环向裂缝,它自焊缝根部开始向两侧发展,并沿焊缝方向及热影响区扩展,延伸到锅筒母材上,最后形成贯穿性裂纹(见图1)。 这种锅炉进水管的结构如图2所示。锅筒的材质为16Mng,厚度为12毫米,采用氧-乙炔气切割圆孔。进水管的材质为 20号钢,其外径为 63.5× 13毫米,长度为260毫米。焊接形式为不开坡口的双面填角焊,采用 T507碱性低氢型药皮的低合金钢焊条。经查阅原始资料和取样化验,进水管、锅筒以及焊条 的材料都符合要求。 经分析… 相似文献
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去年,我省衡南县氮肥厂一台KZG2-13型锅炉因烧干锅爆炸。汽浪将两块重达数公斤的炉排片从炉膛内冲出11米远,外包层3处损坏,当班的一名司炉工被烫伤。锅壳下部钢板严重变形,变形部位纵向长1,820毫米,环向弧长1,880毫米。破口部位臌包高度达210毫米,长度600毫米(见图 1),最宽处73毫米,最簿处钢板从13毫米拉薄到1毫米。烟管大部分弯曲变形,前烟箱管区内的管板变形凸出,不平度达10毫米。部分胀口松动,水冷壁管及锅壳未变形部位的钢板呈蓝色,有明显过烧现象。经鉴定认为锅炉已无修理价值,应予报废。 这台包括安装费在内耗资三万多元、运行时间… 相似文献
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《中国特种设备安全》2020,(1)
某水泥余热发电锅炉分汽缸补焊缝及附近母材出现大量裂纹,部分裂纹出现穿透;宏观观察发现分汽缸表面覆盖有大量黑色粉尘状物质,裂纹沿焊缝呈环向或纵向分布;金相分析及扫描电镜形貌观察结果可见焊缝断口主要为沿晶开裂,同时在断口附近发现大量的沿晶二次裂纹;EDS能谱分析与X射线衍射物相分析结果表明分汽缸窑头侧内壁存在大量碳酸盐和碱浓缩;通过对补焊的未开裂焊缝和附近筒体母材分别进行残余应力测试,结果表明焊缝位置最大应力达251MPa,超出材料屈服强度。综合分析表明:分汽缸内壁存在碳酸盐积聚和碱浓缩,在焊接残余应力和工作应力等因素的共同作用下,分汽缸焊缝及附近区域出现了应力腐蚀开裂。 相似文献
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1991年,我所对某液化石油气站3台32立方米液化石油气贮罐进行定期开罐检验。检验项目有内外表面检查、安全附件检查、壁厚测定、磁粉探伤、着色探伤、射线探伤抽查、水压试验和气密性试验。在检验过程中,当对1号罐进行磁粉探伤时,磁痕显示,封头与筒体环焊缝内壁热影响区处有3条裂纹,其裂纹部位及尺寸如图。 该台贮罐投入运行时间为1988年10月,罐体材料质16MnR,产品规格直径2400 × 7540毫米。壁厚封头20毫米、筒体18毫米,设计压力18千克力/厘米～2。罐体焊后,进行200～250℃保温两小时的消氢后热处理。该罐检验前为在役状态,实际运行3年。… 相似文献
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今年6月,我厂一台8吨/13公斤沸腾锅炉先后发生了三次爆管事故,被迫停炉中修。爆管中,有几根沸腾管堵塞,且多在左侧。 经检查分析,找到了爆管的原因。一是盲目改变下汽包排污出口结构。这台锅炉水循环系统结构如图1所示。 这台锅炉原设计定期排污炉水是通过虹吸管,再经排污管、排污阀排至炉外的。可是后来却在汽包内部排污管接近汽包壁处开了两个直径约30毫米的孔(见图2)。虽然孔只有两个,但是它们可使排污虹吸管短路,并失去作用。每当排污时,汽包左侧积存沉淀物很快就从排污管排至炉外,汽包右侧沉淀物也随排污水流至左侧。因为排污时间不能… 相似文献
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邵东亮 《特种设备安全技术》2009,(3):52-55
某厂乙二醇不锈钢蒸发器在检修过程中发现封头与筒体环焊缝处存在大量裂纹,失效原因为晶间应力腐蚀开裂。采用加内贴板补焊的措施来进行修复,焊接残余应力是影响贴补焊接头完整性的主要因素之一。本文采用有限元法对贴补焊产生的残余应力进行分析,比较手工电弧焊（MAW）和钨极氩弧焊（TIG）两种方法对残余应力分布的优劣,得到贴补焊接头的残余应力分布状态。结果表明：钨极氩弧焊所产生的残余应力较小,有利于降低应力腐蚀开裂的敏感性,提高贴补焊结构的完整性。 相似文献
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我市彭高腐竹厂的一台 KZG1—8型卧式快装锅炉,运行不到三个月,就发生了爆管事故。爆破口在锅炉右侧后部第一根水冷壁管上,距联箱400毫米。面向炉膛,破口长32毫米,最宽处为11毫米。破口边壁厚明显减薄(见下图)。 我们将破坏的管子在破口附近锯断,发现下部距联箱约 80毫米的长管内无水垢水渣,往上 320毫米长全部被水垢水渣堵死。再往上600毫米,长管内无水垢水渣,在靠近锅筒的一段弯管内又有厚约1～3毫米的水垢。 据制造厂说,这次事故是由水垢引起的。但是,为什么同一根管子却出现几段不同的结垢情况呢?为了查明原因,我们在距下部结垢起始处… 相似文献
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我厂制材车间设计制造了一种MJ1605型机械进料圆锯机。两年试用的情况证明,这种圆锯机既提高了生产效率,减轻了劳动强度,又确保了安全生产。 该机用于割锯长于300毫米.宽30～300毫米、厚25—70毫米的木板,进料速度为每分钟15米,锯片线速度为每秒钟70米左右。若把进料辊筒加长,台面加宽,并稍加改进靠板,就可扩大加工范围。 该机由辊筒进料、圆锯锯割和机座三部分组成,其结构及原理见图1和图2。 辊筒进料部分由上下4个直齿辊筒组成。两个上辊筒分别由中间轴和立滑板支撑,它们可以绕中间轴回转和升降,并借助立滑板上的压紧弹簧和自身重重,对木… 相似文献
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去年8月16日,湖南省大庸县水泥厂LSG0.5-8型锅炉,因缺水发生一起炉胆臌疱、喉管(结构型式和炉门一样)角焊焊缝拉裂和漏水事故。 这台锅炉是湘潭锅炉厂1981年产品,去年3月16日投入运行。出厂时产品质量合格。 这起缺水事故发生后,锅炉破坏情况如下: 炉胆:喉管左右两侧均发生臌疱,长1,180毫米,高190毫米。 喉管:外直径400毫米,厚10毫米。在锅筒内部焊缝拉开,宽度为20毫米,左右侧拉开焊缝(弧长)为200毫米(位于短拉撑的空档部位)。 短拉撑:距喉管70毫米处布置有4根 32毫米的短拉撑。锅筒内部焊缝拉开宽度为10毫米。 锅筒;位于4根短拉撑处的锅… 相似文献
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我车间生产锅炉锅筒过程中,用碳弧气刨挑焊根、刨坡口和返修焊缝,由此产生大量氧化铁屑、金属粉末与烟气。在没有任何防范措施时,它们向空间喷放,污染了环境。为了改变这种状况,我们制作了轨道式立柱升阵悬臂碳弧气刨除尘装置。 这套装置主要用于辅集直径800-3,000毫米锅筒环缝气刨飞渣,使用后收到预期效果。使用前后对比见照片。 除尘装置结构(见图)和性能:1.轻轨,2.除尘器机座,3.立柱180°回转定位螺栓,4.4英寸橡胶风管两根,5.滑套上下移动的定位螺栓手轮,6.滑套,带8只205滚动轴承,轴承在立柱的槽里走动,7.扶梯,8.板厚δ=10毫米的组合方框… 相似文献
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目前国内对快装锅炉前后管板的加固型式有不同的见解,本文就当前采用的三种加固型式提出一些看法,与工业锅炉设计单位的同志们共同讨论。 第一种加固型式是前后管板用偏角约为2度的焊接的圆钢长拉撑连接(见图1)。这种加固型式有如下的缺点: (1)焊接的圆钢长拉撑是刚性结构,不利于圆钢长拉撑、烟管管束和锅筒受热自由膨胀。经计算其伸长量约6毫米。此膨胀力与锅筒内部压力重叠作用在不退火的焊接部位,其次前后管板上的孔眼为斜孔,焊接部位的内应力很高,很可能导致焊缝裂纹的产生。(2)目前采用的焊接的圆钢长拉撑都是20号钢,直径一般在45毫米… 相似文献
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二、小烟室喉管采用角焊缝结构问题 卧式快装锅炉的Ⅰ型,在锅筒内部装有一个小烟室。小烟室的下部有一喉管,喉管与锅壳,喉管与烟室都是采用角焊缝连接型式(见图5)。 这种结构,在运行实践中出现了不少问题,主要是喉管下部产生裂纹、渗漏,有的裂纹发展到穿过焊缝伸入锅壳钢板,严重威胁锅炉的安全运行。有些锅炉在喉管上部也产生了裂纹。据北京地区损坏修复的68台卧式快装锅炉的统计,其中喉管发生裂纹、裂缝甚至渗漏的就有8台之多,占11.7%。北京某厂一台4吨/时卧式快装锅炉,喉管下端多条裂缝伸向钢板,有的长达80毫米。喉管上也有多条裂纹,有的… 相似文献
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去年7月29日晚雷雨时,我厂理化大楼遭雷击。顶层梁下安装的三台吊扇被击穿,而接于同一电源线上的日光灯、台扇以及下层的吊扇、房屋和室内玻璃器皿却无一损失。 现场调查 我厂理化大楼是一幢三层建筑物(见图),有20条纵轴线,即19跨,每跨4米,总长为76米。楼宽方向有A、B、C三条轴线,AB为1.5米的走廊,AC宽为7.5米。其结构为平顶,现灌钢筋混凝土梁上铺钢筋混凝土空心楼板,砖墙承重。楼高11米,上面加有1米高的女儿墙,在女儿墙的四角和6—A、C,10—A、C和 15—A、C轴线处装有高1.5米的避雷针共10根,用φ10毫米圆钢沿女儿墙环接在一起。在:1… 相似文献
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我厂TA18-13/300-W型链条式水管锅炉运行不久,左侧防焦箱3# 看火门处就出现臌包(见图1)。仅两年,这台锅炉就穿孔漏水。经检查,臌包呈椭圆形,长径120毫米,短径约100毫米,高约12毫米;内壁有大小不等贯穿性(穿晶性)横向裂纹,宽度达3—4毫米。 臌包原因 防焦箱发生这类臌包,一个原因是由于汽水分层,箱壁过热引起金属蠕变,晶粒强度和晶间强度减低。另一个原因是由于常开炉门拨火,热负荷反复变化,产生交变热应力.使金属热疲劳相伴而生。在腐蚀介质的作用下,产生横向裂纹。加上极性分子的存在,锅炉金属发生化学和电化学腐蚀,最终导致裂纹扩大,穿… 相似文献
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《中国特种设备安全》2010,(11)
<正>某一大型石化企业的一套120×10~4t//a加氢精制装置,1997年开始投入生产,至今已运行13年多。该装置设计规范为GB150—1989、《压力容器安全技术监察规程》。2010年大修期间在该装置核心设备加氢精制反应器冷氢入口接管与筒体连接焊缝处发现1条长约1 1 mm裂纹,经打磨消除后,在焊缝处留下1处长90 mm、宽35 mm、深8mm的凹坑。在确保设备安全生产条件下,考虑经济效益,对该设备进行安全性评估,以确保加氢精制装置的平稳运行。 相似文献
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苏联古比雪夫工业大学工厂研制成一种消声器,它能降低气压传动设备、气动工具以及其他装置气压筒中排出的压缩空气噪声。 降低噪声由收音室和多孔渗透套(外径40毫米、壁厚3毫米、长100毫米)来实现。见图1渗透套用耐蚀钢和铜的粉末状混合物制成。制作方法是先压制后烧结,符合苏联的技术要求。气孔大小平均尺寸为90～100微米,在6,000帕压差条件下通过的最小气流为 0.3～0.5米3/分钟,内部破坏压力不小于1兆帕。 图 2表示 1H713型半自动车床用的气动装置原理图。压缩空气由系统流出,经过阀和管道进入气压筒,再由气压筒经过空气分配阀和消声器排… 相似文献
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为了探究轴向单缝偏心药柱在掏槽爆破中爆炸应力波传播规律和裂纹扩展情况,采用水泥砂浆模型试块开展模型爆破试验,采用超动态应变测试系统对爆炸应力场进行测量。结果表明:在相同爆心距下,背对切缝侧A测点仅为正对切缝侧B测点峰值应力的73.82%;一定角度范围内,峰值应力随偏转角度的增大而减小,偏转角度为0°时峰值应力最大,偏转角度为60°处峰值应力是偏转角度为30°处的74.39%,峰值应力在0°到60°范围内最大衰减达到32.74%;正对切缝方向产生一条贯通炮孔的主裂纹,裂纹发育优于其他方向,且切缝方向没有明显的细小裂纹,这表明轴向单缝偏心药柱具有良好的定向断裂能力。 相似文献
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山西运城市某酒店于1997年8月购买了一台型号为DZH2—8型的蒸汽锅炉,该锅炉为河南沁阳锅炉厂制造,1997年5月出厂,产品编号为07207,同年9月由有资质的某锅炉安装单位安装完毕,验收合格后投入使用。该锅炉运行至2002年4月,发生第一次事故。经过检查发现,该锅炉后管板高温烟区有一条长达100mm的贯穿性裂纹,一端终止于管孔,还有一条连接两个管孔(横跨一个管桥)的贯穿性裂纹。另外,该管板高温烟区还有3条长达50mm、质量较低劣的封堵补焊缝。经询问得知,该炉于1、2月份运行期间,后管板高温烟区曾发生3次泄漏,不得不停止运行,该单位未经查找原因,… 相似文献