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间歇式活性污泥法处理味精工业废水的研究 总被引:8,自引:0,他引:8
研究了间歇式活性污泥法处理味精工业废水的操作运作条件,实验结果表明,采用非限制曝气进水方式为宜;在进水时间为1h ,反应时间为6h,泥水比为1,污泥负荷<0.2kgCOD/kgMLSS,pH=6-7条件下运行,可高效降解废水中的有机物,COD的去除率达90%以上;废水中所含高浓度的硫酸盐对SBR处理系统无影响。 相似文献
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将ASBR-SBR工艺用于丙烯酸吸水树脂生产废水的处理.研究了ASBR反应器厌氧消化时间对废水CODcr去除性能和对后续SBR处理效果的影响.结果表明,厌氧消化24h,既可去除大部分有机物,又可保持出水较好的可生化性,为后续SBR工艺运行提供了良好的进水条件.通过实验确定了SBR反应器的最佳运行工艺,进水搅拌3h、曝气8h、沉淀1h、出水2h、闲置1h,CODcr总去除率为96.56%,出水CODcr<500 mg/L,满足当地接管标准. 相似文献
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SBR法处理造纸废水研究 总被引:7,自引:0,他引:7
用SBR对造纸废水进行了研究。考察了SBR法对COD的处理效果,以及pH值、曝气时间等条件对COD去除率的影响。运行结果表明,pH为6.0—8.0,进水COD为1000—1500mg/L,COD的去除率达到82.5% 相似文献
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SBR法处理氯丁橡胶生产废水的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
采用SBR法对氯丁橡胶生产废水进行了处理,研究了不同充水时间、反应时间、沉淀时间、闲置时间和曝气方式对处理效果的影响.结果表明,当进水CODCr为1020 mg·L-1左右,最佳的充水时间为1h、反应时间为4 h、沉淀时间为2 h、排水时间为0.5 h、闲置时间为0 h、曝气采用非限量曝气,出水CODCr达100mg·L-1以下,CODCr去除率达90%以上. 相似文献
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SBR法处理啤酒废水和味精废水进水方式的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
采用SBR法处理啤酒废水和味精废水 ,研究了不同进水方式对SBR法处理效果的影响。试验结果表明 :啤酒废水采用限制曝气进水效果较好 ,瞬时进水和限制曝气进水效果相当 ;味精废水采用非限制曝气进水效果较好。通过动力学分析认为 :SBR反应器内的反应在限制曝气进水条件下以推流式进行 ,在非限制曝气进水条件下具有完全混合式的特点。 相似文献
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SBR法处理高浓度有机废水试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用序批式活性污泥法(SBR),对处理高浓度化工废水进行了实验研究,结果表明,温度是影响SBR法处理效果的一处重要因素,其次是pH值、曝气量和周期,并在一定条件下,可得到75%的CODcr去除率。 相似文献
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纳米TiO2光催化-SBR联合工艺处理制药废水 总被引:6,自引:1,他引:6
采用偶联剂法将纳米TiO2附着于聚丙烯多面小球上,以"纳米TiO2光催化-SBR"联合工艺对实际制药废水进行了处理.在光催化降解阶段,以催化剂添加量、光照时间、pH值、H2O2使用量为因素进行正交实验,所得的最佳工况如下:催化剂添加量为54.8mg·L-1 (400个小球),光照时间为4h,pH值为5.0,H2O2使用量为0.5mg·L-1;在SBR处理阶段,沉淀时间为1h,曝气时间为10h,曝气强度为1.25m3·h-1,水力停留时间为26h.在以上工况条件下,联合工艺对CODCr去除率可达到87.66%,BOD5去除率可达到88.59%,SS去除率可达到61.09%,pH值从5 00上升到7.67.可见,运用联合工艺对制药废水进行处理是可行的. 相似文献
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以十二烷基苯磺酸钠(sodium dodecylbenzene sulfonate,SDBS)模拟废水为研究对象,采用微电解工艺对其进行了研究,考察pH值、进水浓度、曝气量、空床停留时间等因素对处理效果的影响。分析表明,在填料体积为500 mL,模拟废水初始pH为3的条件下,进水浓度为500 mg/L,曝气、空床停留时间(EBCT)为2 h时SDBS的去除率大于72%,反应出水投加石灰后可使SDBS去除率均保持在80%以上,此时且最短EBCT可达到5 min。通过成本运行估算表明,微电解处理SDBS废水运行成本低、效率高,可应用于此类工业及生活废水的处理。 相似文献
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LAS在滇池典型入湖河口缺氧水体中的生物降解 总被引:1,自引:1,他引:0
利用"河水衰减法"研究了不同培养条件下阴离子表面活性剂LAS在滇池典型入湖河口(海河口)缺氧水体中的生物降解及其动力学,探讨了温度、pH值、LAS的初始浓度、添加营养盐(NH4Cl或NaH2PO4)以及曝气等因素对LAS生物降解的影响.结果表明,在河口水体中的不同条件下,试验26 d后LAS的生物降解率都达95%以上,且降解服从二级动力学模型.温度、LAS的初始浓度、添加营养盐以及曝气均对LAS的降解有一定的影响.当水温从10℃增至25℃时,其降解速率P从0.21 d-1增至0.90 d-1;在连续曝气时,LAS的降解速率也由缺氧状态的0.72 d-1提高至1.97 d-1;LAS的初始浓度增大,其降解速率减小;添加NaH2,PO4能明显地促进LAS的降解,但是NH4Cl对其降解产生抑制;不同pH值(7.05-9.44)对其降解影响不明显. 相似文献
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纳米TiO2光催化-SBR工艺处理印染废水的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用纳米"TiO2光催化-SBR"联合工艺对印染废水进行处理.实验所用装置为自行设计的"TiO2光催化-SBR"装置,利用偶联剂法将纳米TiO2附着于聚丙烯多面小球表面作为催化剂.光催化降解阶段以催化剂使用量、pH值和溶解氧(DO)为因素进行正交实验,最佳处理工况为1000个催化剂填料、pH值为8.0、溶解氧浓度为4.0mg·L-1;在SBR处理阶段主要考察反应器曝气时间以及沉淀时间对处理效果的影响,其最佳曝气时间和沉淀时间分别为2.5h、1h.实验结果表明,最终出水的色度、CODCr和BOD5去除率分别为90%、85%和94%. 相似文献
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铁炭内电解-CASS工艺处理模拟印染废水实验研究 总被引:5,自引:1,他引:4
印染废水具有水质水量变化大,COD、色度高,可生化性差等特点,属于难处理工业废水之一。采用铁炭内电解预处理以及CASS工艺处理模拟印染废水,试验结果表明:当铁炭床的铁炭质量比为3:1,停留时间为80 min,pH为6,曝气量为0.3 m3/h及CASS反应器曝气量为0.375~0.5 m3/h,排水比为0.3,运行周期6 h,其中,进水曝气5.0 h,沉淀20 min,排水30 min,闲置10 min时,废水处理效果最佳,其COD去除率可达88%~92%,BOD5去除率可达90%~94%,脱色率可达92%~95%。预处理段可以破坏废水中的难降解物质,提高废水的可生化性,且增加的铁离子含量可以改善后续CASS工艺活性污泥的沉降性能,提高废水COD的处理效果。 相似文献
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pH和DO对好氧颗粒污泥去除高氨氮废水的影响研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究使用SBR成功培养的结构紧密、外形规则,具有良好脱氮性能的成熟好氧颗粒污泥处理高浓度氨氮废水,并探讨pH和DO对其处理效果的影响,旨在为工程实践提供理论依据。通过人工模拟废水,以蔗糖作为唯一碳源,NH4Cl为氮源,将进水NH4+-N浓度由300 mg/L逐步提高至900 mg/L,相应的NH4+-N负荷由0.6 kg/(m3.d)提高至1.8 kg/(m3.d),考察pH和DO对其处理效果的影响。研究结果表明:当控制反应器pH为8.0,曝气量为75 L/h时,好氧颗粒污泥脱氮的效果最好,氨氮去处率分别为96.70%9、2.33%。由于运行过程中每隔15 min监测每个反应器pH值,使其维持在各自pH值7.0±0.1范围内。这种酸碱度环境对异养菌等微生物并没有产生抑制作用;因此在各pH条件下,COD去除的所需时间和去除率基本没有差别。在不同的DO下,COD在初始的60 min里降解速度有明显区别。曝气量为150 L/h时,COD的降解速度最快,但是曝气量过大颗粒污泥内部厌氧区被压缩,因此选择最佳的曝气量为75 L/h。 相似文献
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利用寡毛纲蠕虫-水丝蚓(Limnodrilus sp.)的捕食实现污泥量的削减,并针对曝气强度对蠕虫捕食污泥过程的影响,考察了不同的曝气强度所引起的蠕虫活性、泥水性质和污泥减量效能等的变化.结果表明:蠕虫对曝气强度的耐受能力有限,其受损程度与曝气强度和时间正相关,低强度的间歇曝气下蠕虫受损数量较低,为总数的1.7%.蠕虫的组织乳酸脱氢酶活力在2.8~9.5m3/(m2·h)的曝气强度下明显升高,表现了较高的物质代谢和能量消耗水平.较低的曝气强度下污泥上清液中硝酸盐氮的累积较轻.蠕虫对污泥的捕食能够抑制低曝气强度下溶氧缺乏所引起的污泥容积指数(SVI)增加,改善污泥的沉降性.在2.8m3/(m2·h)的间歇曝气下,污泥减量效率比连续曝气的污泥减量效率更稳定. 相似文献