臭氧生物活性炭工艺处理某多金属硫化矿浮选废水的小试研究

某多金属硫化矿选矿厂浮选废水水量大,目前该厂对浮选废水的处理方法为尾矿库砂滤治理,但该方法存在效率低、周期长、回用影响选矿指标等众多弊端。为高效低成本的处理浮选废水,结合浮选废水的特点(低COD、难降解、高pH),开展了臭氧氧化-生物活性炭吸附工艺处理选矿废水的小试研究。选矿废水中各残留有机药剂及pH对浮选指标的影响研究表明,废水中残留有机药剂及pH对浮选指标均有不同程度的影响。臭氧氧化-生活活性炭吸附工艺处理选矿废水的小试研究表明,水力停留时间为4 h、反应器臭氧浓度为33.3 mg/L,可获得COD去除率57%、pH降低到8的废水处理效果。将处理后的废水回用于选矿,基本消除残留药剂及pH对浮选指标的影响。本研究提供了一种处理浮选废水的新思路,对臭氧生物活性炭工艺处理浮选废水的工业应用具备参考价值。     

SBR法处理选矿废水的影响因素研究

为考察硫化矿浮选废水生物降解效能,采用序批式生物反应器(SBR)研究浮选废水的降解能力,探讨不同的运行条件对苯胺黑药、黄药及乙硫氮去除效果的影响。结果表明:经过24 d的培养驯化,浮选药剂的降解达到预期效果;SBR在HRT为2 h,pH在6～7之间,葡萄糖投加量为0.1 g/L时,降解效果达到最佳;除此以外活性污泥对硫化物承受浓度可达到120 mg/L。     

Fenton试剂处理选矿废水机理研究

研究了用Fenton试剂处理选矿废水中残余的黄药,分别考查了氧化时间、反应初始pH值、Fe2+浓度及H2O2用量对黄药降解效果的影响,用正交试验确定了4个因素的最好条件。结果表明:初始pH值和H2O2用量是影响去除效果的主要因素;氧化时间为60 m in,反应初始pH=4,[Fe2+]=20 mg/L,[H2O2]=20 mg/L,黄药的浓度为125 mg/L时,黄药的去除率达到99.5%;初步探讨了Fenton试剂净化废水中黄药的机理是.OH自由基先将黄药氧化为过氧化黄原酸盐,再将其氧化为CO2,黄药得到去除。     

络合沉淀结合混凝法去除浮选废水中有机磷

广西某铅锌矿选矿厂用含磷有机浮选药剂苯胺黑药(学名:二苯胺基二硫代磷酸)和丁铵黑药(学名:二丁基二硫代磷酸铵)作捕收剂,导致尾矿库溢流口外排废水总磷超标(总磷浓度为1.4~1.7 mg/L,p H=8.0)。实验研究表明,含巯基磷酸盐浮选废水中总磷主要为有机磷(占94%),钙盐、铁盐和铝盐混凝沉淀法对有机磷去除效果很差,3种金属离子不能与巯基磷酸盐反应生成沉淀物;但铜离子能与巯基磷酸盐生成溶度积很小的络合沉淀物,再通过混凝沉淀对有机磷可达到很好的去除效果。先加入硫酸铜20 mg/L进行络合沉淀反应,后再加入40 mg/L硫酸铝和1 mg/L PAM混凝沉淀,总磷去除率可达80%。处理后废水总磷浓度和重金属浓度均达到《铅、锌工业污染物排放标准(GB25466-2010)》排放要求。研究结果为该选矿厂浮选废水净化处理和回用工程的设计提供了科学依据。     

难降解印染废水臭氧氧化处理实验研究

在不同条件下对印染废水进行臭氧氧化处理,并对处理机制进行了简单分析。结果表明,处理1LpH为12.0的印染废水的最佳条件为气态臭氧质量浓度11.05mg/L、接触时间120min,处理后废水的色度去除率约90%,COD去除率约30%。废水经“水解酸化 生物接触氧化”工艺预处理后再进行臭氧氧化处理,可在短时间内达到良好的处理效果,实现达标排放。     

混凝沉淀法处理含砷选矿废水

某钨矿含砷选矿废水砷含量高且砷以As(V)为主要存在形态,采用混凝沉淀法处理,详细考察了生石灰、硫酸亚铁和六水三氯化铁3种混凝剂对废水中砷的去除效果。实验结果表明,在PAM投加量40 mg/L,静沉时间60 min条件下,比较分析3种混凝剂对砷的去除效果,三氯化铁为最佳除砷混凝剂。三氯化铁最佳除砷工艺条件为:pH 7.5,三氯化铁投加量986.67 mg/L,混凝反应时间25 min,PAM投加量为40 mg/L,静沉60 min,含砷选矿废水经该工艺处理后,砷去除率可达99.14%,出水砷浓度降至0.361 mg/L,达到国家污水综合排放标准(GB8978-1996)。     

混凝-Fenton氧化-Fe0还原预处理高浓度硝基苯生产废水

采用混凝-Fenton氧化-Fe0还原工艺预处理高浓度硝基苯废水,考察各反应阶段硝基苯去除效果及影响因素。研究表明,聚铁混凝性能优于聚铝;初始COD为17 350 mg/L、硝基苯浓度为10 050 mg/L的废水,在pH=4,聚铁投加浓度3 300 mg/L时,COD和硝基苯去除率分别为63%和62%;混凝沉降后的上清液用Fenton试剂氧化,可在较宽pH(3～6)范围内降解硝基苯,当H2O2(30%)浓度为6 000 mg/L,Fe2+浓度为168 mg/L时,氧化效率最高;聚铁混凝-Fenton氧化后的出水用Fe0还原,最佳还原条件为:pH=3,Fe0浓度1 500 mg/L。原水经聚铁混凝-Fenton氧化-Fe0还原后,COD和硝基苯总去除率分别达90%和98%,总药剂成本约12.4元/t。处理后废水硝基苯浓度为168 mg/L,适宜进行后续的厌氧-好氧生物处理。     

Fe/AC內电解-H_2O_2联合技术降解浮选废水中苯胺黑药

研究了Fe/AC內电解-H_2O_2联合技术在降解浮选废水中浮选药剂苯胺黑药(DDA)的效果及可行性。通过正交和单因素实验,考察了其工艺条件参数对DDA和COD处理效果的影响。结果表明,在初始p H=3,Fe/AC质量比为2∶1,H_2O_2投加量为0.6 mmol·L-1,Fe/AC IME和Fenton氧化工段HRT分别为60 min和20 min的条件下,模拟废水DDA和COD浓度由200 mg·L-1、395 mg·L-1分别降至28.7 mg·L-1和32.9 mg·L-1,去除率分别高达85.6%和91.7%。Fe/AC IME-H_2O_2连续处理实际浮选废水(COD 880~910 mg·L-1)96 h后,COD去除率仍维持在88.0%以上,残留浓度低于《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)二级标准值。     

臭氧氧化降解苯胺黑药模拟废水

苯胺黑药(学名:二苯胺基二硫代磷酸)是一种良好的有色金属硫化矿浮选捕收剂,属于典型的难降解有机污染物。为研究臭氧氧化苯胺黑药的条件和氧化反应的动力学,选用臭氧作为氧化剂,对苯胺黑药浓度和模拟废水的COD进行测定。结果表明,用5 g/h的臭氧氧化20 min后,初始浓度50、75和150 mg/L的苯胺黑药模拟废水的COD去除率分别为56%、59%和76%,苯胺黑药浓度的去除率分别达到100%、99%和88%,反应后废水p H变为强酸性(4)。对应的氧化反应动力学表观一级速率常数k为-0.372 s-1、-0.331 s-1和-0.259 s-1;R2为0.9926、0.9949和0.9903。探讨了臭氧氧化苯胺黑药前后p H变化的机理。     

UASB-接触氧化-气浮处理柠檬酸废水

介绍了UASB-接触氧化-气浮工艺处理柠檬酸废水的工程应用.工程运行表明,柠檬酸废水在进水SS、COD和BOD5分别为3427 mg/L、18 853 mg/L和11778 mg/L的条件下,经该工艺处理后,外排废水SS、COD和BOD5浓度分别为147.5 mg/L、223 mg/L和51.9 mg/L.该工艺具有占地面积小、工程投资和运行费用低及处理效果稳定等特点,能广泛应用于柠檬酸废水的处理.     

MBR处理低浓度稠油废水

为解决稠油废水达标排放问题,构建了一套中试实验装置,以经过除油、浮选和过滤预处理的富含溶解性有机化合物、氮磷缺乏的低浓度难生化稠油废水为原水,进行了187 d的连续运行,结果表明,经过厌氧和好氧生物处理后,出水COD可降至80~100 mg/L以下,再经膜过滤后COD降至60~80 mg/L,加入少量的粉末活性炭进行吸附处理后,出水COD可稳定在50 mg/L以下;水力停留时间从72 h降至30 h时,出水COD基本无变化;气相色谱-质谱分析表明该系统容易去除的有机物为酮类、醇类等物质,而烷烃(C17~C25)和芳烃等为本工艺难降解物质,通过膜生物反应器工艺优化或选择专门降解菌如Acinetobacter spp.进行处理可进一步降低出水COD的浓度。     

混凝沉淀—气浮—生化处理洗毛废水

采用混凝沉淀－气浮－生化处理洗毛废水。混凝沉淀－气浮在进水ＣＯＤ１４５００ｍｇ／Ｌ,处理水量２０００ｍ＾３／ｄ,ＣＯＤ去除率９０％;ＨＲＴ ３２ｈ生化处理时,出水ＣＯＤ为１８７ｍｇ／ｌ,可达到污水综合排放二级标准（洗毛行业）。     

The development and application of centrifugal flotation systems in wastewater treatment

Flotation as a wastewater treatment technique is designed to remove all particles generally encountered as very fine emulsions, suspended solids, and colloids from wastewater. Historically, Dissolved Air Flotation (DAF) has been used to achieve this removal. More recently, other flotation techniques such as induced air, electro, cavitational, and Centrifugal Flotation Systems (CFS) have been applied in wastewater treatment. CFS use centrifugal force to enhance mixing of particles and bubbles with treatment chemicals and accelerate solid/liquid separation. In the most recent design, centrifugal hydrocyclone mixing was combined with small dissolved-air flotation bubbles leading to the development of the hybrid, dissolved-air centrifugal flotation.     

用兼氧,好氧生物接触氧化一气浮工艺处理高浓度印染废水

介绍了常温条件下,采用兼氧、好氧化生物接触氧化一气浮高浓度印染废水的工程应用,结果表明,在常温下印染废水经该工艺纺织印染綮不的实际工程中。     

用于含油污水处理的气浮旋流耦合技术研究

建立了气浮旋流耦合装置.测试了气浮旋流耦合装置的分离效果,实验表明,在加气量质量比为0.003～0.020,含油污水浓度为50～300 mg/L条件下,气浮旋流耦合装置可比单纯的旋流分离装置的分离效率提高10%～50%.     

水解酸化-接触氧化-混凝气浮工艺处理高浓度漂染废水

本文介绍了水解酸化 -接触氧化 -混凝气浮工艺在处理高浓度漂染废水中的工程应用。结果表明 ,漂染废水经该工艺处理后CODCr去除率为 95 % ,色度去除率为 90 %。该工艺具有占地面积小 ,脱色效果好 ,处理效率高等特点 ,能广泛应用于纺织漂染废水的实际工程中     

偶氮二异庚腈生产废水处理试验和工程调试

偶氮二异庚腈的生产过程中产生大量的废水,其有机物和氨氮含量高,生化性差.为解决其处理达标问题,采用氨氮吹脱-上流式厌氧污泥床(UASB)-A/O- NaOCl强氧化-接触氧化的组合工艺对其进行了试验研究.结果表明,该工艺对COD、氨氮的去除率分别达到99％、98％以上.并在此试验研究的基础上,投资建设了一个污水处理站,采用氨氮吹脱-UASB-A/O-二级好氧-NaOCl强氧化-接触氧化-气浮池的组合工艺,经过一年多的运行,出水水质稳定,对COD、氨氮的去除率分别为99％、98％以上,出水水质达到《污水综合排放标准》(GB 8978-1996)的一级标准.     

Sources and fate of nitrosodimethylamine and its precursors in municipal wastewater treatment plants.

To assess the occurrence and fate of nitrosodimethylamine (NDMA) and its precursors in wastewater treatment plants, samples from wastewater treatment plants and industrial sources were analyzed for NDMA, total NDMA precursors, and dimethylamine (DMA). The median concentration of NDMA in untreated wastewater was approximately 80 ng/L, with maximum concentrations up to 790 ng/L presumably occuring because of sources unrelated to domestic wastewater. Concentrations of DMA in untreated wastewater ranged from approximately 50 to 120 microg/L and accounted for a majority of the NDMA precursors. The removal of NDMA during secondary biological treatment exhibited considerable variability, with overall removal ranging from 0 to 75%. In contrast, removal of NDMA precursors and DMA generally exceeded 70%. The median concentration of NDMA in secondary effluent before disinfection was 46 ng/L. Although DMA was removed during secondary treatment, other NDMA precursors in wastewater effluent will result in formation of additional NDMA upon disinfection with chloramines.