钛材封头的制作

<正>某公司接到一批TA2(工业纯钛)封头制作,其规格如下:EHA 800×6-TA2,EHA3800×8-TA2,其结构如图1所示。该公司虽然对工业纯钛有过接触,但其封头的压制情况并不顺利。热冲压封头(无拼接焊缝)出现裂纹,焊接封头在制作过程中焊缝及焊缝热影响区出现裂纹,特别是直径比较大的封头,裂纹比较多。吸取上次的教训,这一次的制作,公司对钛制封头制作工艺进行全面改进,重新制定制作工艺。     

一台碱液蒸发器应力腐蚀的原因分析

（1）设备概述 此设备介质为10％烧碱溶液，工作温度为160～120℃，容器内工作压力0．35MPa。蒸发室直径2800mm。上部为椭圆封头，下部为锥形封头与直径900mm的循环管连接。循环管轴向偏心插入锥形封头后角焊缝焊接（见附图）。碱液通过循环管进入加热室由蒸汽加热后再切向进入蒸发室浓缩。设备整体采用不锈钢制造。     

硫化罐裂纹原因分析

（1）概况 鞍山市岫岩县某企业有生产轮胎用的硫化罐多台．2001年7月经县锅炉压力容器检验所检验9台（于1998年投用）．发现4台罐高压进水管或高压出水管与下封头连接的角焊缝部位开裂：2004年又检验硫化罐18台（于2001年投用），发现同部位角焊缝开裂的有11台．开裂部位见图1。     

浅谈单独出厂并且具有焊缝的封头监检

笔者在进行压力容器产品监检过程中发现带焊缝的封头的出厂资料过于简单,不能完全说明其安全性能满足TSG 21-2016《固定式压力容器安全技术监察规程》或者TSG G0001-2012《锅炉安全技术监察规程》的要求.本文通过对单独出厂并且具有焊缝的封头需要满足以上两种技术监察规程的技术要求进行梳理,以提醒封头制造单位避免...     

大型复合板封头的制造

阐述了大型复合板封头制造中的成型、组装、焊接和检验特点，着重分析组装时错边量的控制，焊缝的收缩量及其焊接后整体几何尺寸的控制。     

稳定塔裙座角焊缝裂纹原因分析及修复

本文针对稳定塔定期检验中发现的裙座与封头连接角焊缝整圈表面裂纹,进行了裙座角焊缝应力分析、结构分析和解剖分析,得出角焊缝裂纹是由于制造时根部未焊透以及运行中风载荷的交变应力共同造成的,鉴于塔器裙座角焊缝的应力特点,提出了可行的返修方案,对裂纹进行了修复,最后对此类焊缝施焊及检验提出了建议。     

封头拼接焊缝射线检测

本文阐述分析了封头焊缝射线探伤实践中遇到的底片影像边蚀问题,同时提出解决的方法。     

这起干粉灭火器爆炸事故说明什么

1989年2月4日,陕西秦岭发电厂失火,参加灭火的工人田某,使用手提式干粉灭火器时,因灭火器喷不出粉,突然爆炸,下封头从与简体对接的焊缝处断开飞出,击中胸部倒地,致使右胸多发性肋骨骨折,造成气胸、血胸,经抢救无效死亡。分析这次事故的原因主要是: (1)灭火器制造质量低劣。灭火器下封头与筒身对接的焊缝,焊透部分只占全部焊缝的9.08％。 (2)干粉结块。事后检查发现,灭火器出粉管被坚硬的粉柱堵塞(造成结块堵塞原因不明),致使筒体充压后无处释放。如果焊接质量合格,即使出粉管堵塞,灭火器也不至于爆破。 (3)灭火器的维修不认真。这台灭火器曾送西安某灭火器维修单位装修,重新装了     

排污管裂口失效分析

某生物科技有限公司与溶剂罐相连的排污口发生破裂,导致介质泄露,引发爆炸事故。本文通过宏观检查、排污管化学成分分析、金相组织分析、扫描电镜观察、能谱分析、水质分析等方法,对排污管的破裂原因进行了分析。分析结果表明:生产过程中产生的有机酸和水进溶剂罐并在排污封头和排污管内聚集,形成酸性溶液,构成了电化学腐蚀环境。由于焊缝热影响区的自腐蚀电位较其他部位偏低,在电化学腐蚀环境中热影响区的金属作为电化学原电池的阳极,优先发生腐蚀,在焊缝两侧形成腐蚀沟槽,最终穿透管壁发生泄漏。     

填角焊缝在人孔加强圈等处的应用

根据锅炉受压元件强度计算的要求,当锅壳、联箱、封头或管板的开孔尺寸超过强度计算中所规定的允许值时,对于开孔必须采用焊接短管、加强孔圈、加强板等予以加强。各种加强件与锅壳、联箱、管板等的连接,无论国内还是国外,一般都采用填角焊缝的结构型式。实践证明,只要符合设计上的要求,这种填角焊缝是不会发生问题的。 一、英国标准BS2790I-1969中人孔加强的几种型式及焊按(至1977年5月未修改)。 1、锻造拼成的扁圆形人孔加强圈,如图1所示。 这种型式的人孔加强圈是先锻成两个半圆型,而后沿着X轴熔焊拼接,为了消除焊接中的残余应力,在与…     

一起由制造质量引起的设备故障

苏州某外资企业生产车间在用的卧型空气加压锅,在对该卧型空气加压锅的正常检验中,发现快开门封头与法兰齿圈的连接角焊缝存在严重的裂纹情况（见附图1）,该卧型空气加压锅由某台湾企业生产,具体技术参数如下：     

受压容器必须按规定要求制造

今年初,锦州矿山机械厂自制的一台直径2.65米、高3米、容量17立方米的立式二氧化碳贮罐爆炸。爆破点是由下封头与筒壳连接的周向焊缝处撕开。筒壳与上封头一起飞出5米,落到居民房内,造成很大损失。 这次事故的原因,主要是该厂不按国家规定的要求制造受压容器,采用了角焊缝,制造质量低劣。 类似问题是大量存在的。例如,沈阳矿山机械厂制造的直径2米、长21米、工作压力每平方厘米8公斤的蒸压釜,既不严格按照焊接工艺要求焊接,又不对焊缝作探伤检查,甚至连产品的强度计算也没有作过,只进行13公斤水压试验就出厂。最近,北京市某厂安装他们制造的…     

某电站锅炉预焊件与汽包连接角焊缝裂纹产生原因分析

某电厂超高压670汕电站锅炉在定期检验中，发现汽包预焊件与汽包连接的角焊缝发生裂纹，本文分析了汽包结构及运行状况，并调查了汽包制造过程及质量控制情况，分析表明，在汽包承压件与非承压件连接角焊缝发生裂纹的可能性很大，应引起相关部门和人员的重视。     

关于JB4730—94标准中K值规定的质疑

透照厚度比（K值）指的是均匀厚度被检区的外端穿透厚度与中心穿透厚度之比，如图1所示：JB4730《压力容器无损检测》标准中，K值作了如下规定：纵焊缝A级和AB级K值不大于1．03。B级K值不大于1．01；环焊缝A级和AB级K值不大于1．1，B级不大于1．06，对纵焊缝的要求比环焊缝严格。     

薄板奥氏体不锈钢对接焊缝超声波探伤方法

本文通过对超声波应用于薄板奥氏体不锈钢对接焊接接头的研究和试验,开发了薄板奥氏体不锈钢对接焊接接头超声检测和质量分级方法。试块试验和现场实物检测试验表明,对板厚为51Omm的在用压力容器奥氏体不锈钢对接焊缝及母材,辅以超声波探伤,可以及时发现奥氏体不锈钢容器在对接焊缝、封头扳边。支座角焊缝母材等处存在各种形式的裂纹或缺陷,避免出现容器的失效事故。     

对一台新蒸煮锅爆炸原因的分析

1992年2月4日下午2时20分,哈尔滨酿酒厂一车间1号蒸煮锅发生爆炸。高12米的厂房屋顶石棉瓦三块移位,侧墙窗户玻璃震碎,设备严重损坏,一人死亡,一人受伤,停产12天,直接经济损失5万余元。 一、容器本体情况 这台立式蒸煮锅于1988年8月制造,1990年9月投入运行。简体内径2400毫米,高7000毫米,筒体和椭圆型封头壁厚均为16毫米,主体为20#碳钢;设计压力0.7兆帕,工作压力0.5兆帕,工作温度122～140℃,工作介质为玉米面、水蒸汽。 这次爆炸点在蒸煮锅下封头沿直径219毫米进料管与封头连接焊缝周围。破口为350× 280毫米,断口边缘厚1.5～1.7毫米。锅体…     

椭圆形封头设计中的几个问题

压力容器用椭圆形封头由半个椭球面和一圆柱直边段组成．吸取了半球形封头受力好和碟形封头深度浅的优点，标准形椭圆封头更因为封头与直边连接处的不连续应力较小较易成形，因而在工程中得到了广泛的应用。下面以标准形椭圆封头为例，总结设计工作中值得注意的几个问题，供从事压力容器设计工作的人员参考。     

夹套罐焊缝致密性检验的压力试验模式

压力试验是检验压力容器整体质量的传统方法,也是对无法做无损检测的焊缝进行致密性检验的手段。《容规》~([1])要求压力容器制成后应进行耐压试验,GB 150~([2])则作出了实施细则,但对多腔容器的规定却不够明确,要求图样设计具体考虑并注明相应要求。为方便设计应用,以夹套罐下封头凸缘焊缝泄漏为例对罐体焊缝致密性检验的压力试验方案进行了分析讨论,并针对罐内设计压力的各种情况,分别给出了夹套罐压力试验的致密性检验模式。     

蒸汽储罐爆炸事故技术分析

l 事故概况 2004年3月2日,无锡市锡巍泡塑有限公司一台储罐发生爆炸事故,造成储罐东面二层楼房倒塌二间,西边的锅炉房靠储罐一边的山墙倒塌,造成一名司炉工被压死。储罐纵缝、两边封头与简体连接的环焊缝均被撕裂,撕裂总长度达3800mm。     

封头厚度的施工图标注与计算书输入

封头是压力容器的主要受压元件,其厚度决定压力容器的本质安全。通过对封头的最小成形厚度、有效厚度及名义厚度的解读,进一步探讨了封头厚度的施工图标注与SW6程序输入。认为封头名义厚度考虑"成形减薄量"时,应符合封头的制造实际;最小成形厚度取δ+C_2值为合理;SW6计算若采用"封头名义厚度"输入δ_(min)+C_1值时,应注意保证得到正确的许用应力值。