改善阶段曝气池运行

阶段曝气池的进水方式不同，其出水水质，ＢＯＤ污泥负荷的分布也不同，并分析了不同的ＢＯＤ污泥负荷分布对曝气池ＤＯ的分布、曝气池的抗冲击性产生影响，还介绍了大庆石化总厂化工污水处理场应用比例进水方式，提高阶段曝气系统运行效果的实例。     

曝气池的结构优化方法

曝气池的池型受到多种因素的制约。不同的结构参数会导致基建费用出现很大的差别。本文对曝气池的结构优化方法作了进一步的研究，并采用复合形法对约束方程进行寻优计算。研究结果表明，曝气池的确存在着结构优化的必要性。采用结构优化可比一般方法节省15％左右的投资。     

曝气池中噬菌体分布及作用的研究

噬菌体是广泛分布于自然界的细菌病毒,由于它在寄主、分布、耐受性等方面与某些致病、致癌病毒基本一致,以及单链核酸噬菌体专一雄性感染方式等特点,近年来在环境科学中正获得愈来愈多的应用。例如噬菌体被用来预测农作物中细菌病原菌的曝发;作为生活用水的污染指标和江河湖泊水流流速、流向的追踪剂。 在污水处理站曝气池中的生态学研究中多年来科学工作者广泛研究了微型动物、真菌、放线菌、酵母和细菌的分类、分布以及它们之间的相互作用。其中不论从数量上、种类     

超深层曝气池混合液流动的研究

一、混合液的循环超深层曝气池有用泵和用空气提升两种循环方式。 (一)泵提混合液循环这种方式(图1),空气是在向下流液中供给的。空气不上浮而与液体一起到达底部。由单个气泡上升速度的研究表明,气泡直径在2mm以内时,随着气泡直径增大,上升速度变大,最高约为0.37m/S;气泡直径大于2mm时,上升速度变小:直径4mm以上时,约为0.25m/S。在向下液流中,形成气泡流,气泡之间发生干     

推流式曝气池计算模式的探讨

本文对推流式曝气池的计算模式进行了推导，提出了该模式中Ｖｍａｘ及Ｋｓ的求值方法，并对该模式的应用进行了讨论。在污水处理工程中，由于推流式曝气池具有操作管理经验成熟、处理效率高、运行方式灵活等优点，正日益被人们所重视和采用。在设计过程中，一般以污泥负荷法或容积负荷法来计算曝气区容积，参数的大小由经验确定。本文根据活性污泥动力学原理，对推流式曝气池的计算模式及模式中动力学参数的确定作一些探讨，以供设计和运行时参考。     

推流式曝气池的结构优化方法

本文运用最优化理论，对推式曝气池的结构优化设计作了探讨。通过对比分析，得出优化结果比一般方法节省投产２０％，而且随着曝气池规模的增大，节省增大。     

合建式完全混合曝气池改造的途径

本文通过对曝气池的主要设计参数进行复核，查出影响曝气池达到不设计处理能力的主要原因是充氧过量过低，进而对曝气池进行了改造，使污水处理能力提高了25％，出水水质明显改善。     

沧炼曝气池串联改造的应用

论述了沧炼曝气池由原来的并联运行改造为串联运行的原理，特点，并经过运行证明，改造后的曝气池运行方式更加灵活，且其耐冲击能力，处理效果等有较大幅度的提高。     

疏水阀排汽噪声控制

在分析了疏水阀排汽噪声产生机理及其特性的基础上，指出了疏水阀排汽噪声控制用水消声应具备的条件，进而根据噪声控制理论设计了控制该噪声用的消声器，这种消声器在实际应用中取得了良好的效果。     

鼓风曝气系统噪声综合治理研究

某城市污水处理厂采用射流曝气活性污泥法水处理工艺 ,鼓风曝气系统噪声污染极其严重。在噪声分析评价基础上 ,充分利用原有设备 ,采取改进隔声罩设计、加接消声器、控制管道再生噪声、提高风机房围护结构隔声能力等综合治理措施 ,厂界噪声降低了 32dB(A) ,达到国家允许标准     

焙烧炉除尘系统的噪声治理

对某铝业公司焙烧炉除尘系统风机噪声和排气噪声进行治理,研究了风机噪声和排气噪声产生的原因和特点,提出了噪声控制方案,采用了风机出口管道安装消声器、针对排气噪声扩散在烟囱出口安装排气消声器、对排气烟囱管道支撑设置减振垫等措施,通过治理使该炉环境噪声影响得到有效控制。经环保部门监测,达到国家有关噪声标准要求。     

干燥风机噪声治理

介绍了对干燥风机噪声的防治措施，效果较好，达到了国家标准     

曝气压力对MABR中同步硝化反硝化脱氮的影响

以模拟生活污水为研究对象,探讨膜曝气生物反应器(MABR)推流运行时不同曝气压力下不同点位分布的溶解氧值特征;利用MABR可形成好氧/缺氧/厌氧的环境特性,针对曝气压力对MABR同步硝化反硝化脱氮效果的影响进行研究,借助微生物鉴定手段对MABR的群落结构进行分析。研究结果表明:相同曝气压力下的DO值,轴向上波动较大,径向上以曝气膜为中心向外部逐渐降低;随着曝气压力的增加,不同点位分布的DO值均提高,同步硝化反硝化效率先升高后降低。当曝气压力为0.04MPa时出水的同步硝化反硝化脱氮效果最佳为74.67%。在此曝气压力下,微生物群落鉴定证明生物膜内出现了好氧-兼氧的分层现象,生物膜内由好氧菌、兼氧菌共同完成硝化、反硝化过程,主体液料由厌氧菌作为优势菌群进行反硝化作用,并且根据未检测出厌氧氨氧菌的鉴定结果排除发生厌氧氨氧化的干扰。     

井下通风机噪声的综合治理

通过对井下通风机噪声源的分析，设计出通风机的二级消声器，并采用综合治理方案，降噪效果明显，为井下通风机噪声治理提供了经验。     

鼓风曝气充氧性能与曝气器水深关系

应用相似原理,建立曝气器清水充氧性能与曝气器浸没深度变化的数学模式,为曝气器充氧性能科学预测和曝气工艺设计提供可靠的参数。     

船用推进主机的噪声控制

随着推进主机朝着大型、高速的方向发展 ,其振动和噪声污染问题日趋严重。在此以某船用主机为例 ,通过采取隔振、安装消声器、使用隔声罩、机舱内粘贴吸声材料等综合治理技术对其进行了噪声控制 ,使机舱内的噪声能降低36dB(A)以上、甲板上的噪声能降低 14dB(A)以上 ,取得了很好的噪声控制效果。     

热电厂锅炉排汽噪声治理研究

阐述了大型锅炉排汽噪声治理的原理。通过对排汽噪声特征的分析以及消声效果试验，优选设计出一种效果良好的消声器———节流降压、小孔喷注复合消声器。     

微污染水体夜间曝气控藻效果研究

设计和开发了一种适用于小城镇的曝气控藻设备,通过底泥围隔实验,研究了夜间曝气对微污染水体的治理效果。结果表明:曝气可以有效抑制氮素循环中反硝化作用和底泥向上覆水中释放磷元素,对氮、磷营养元素的抑制率高达80%;曝气对叶绿素a浓度影响极其显著(p<0.01);曝气能有效抑制藻类增长,并防止围隔内的藻类优势种转变为容易引发"水华"的铜绿微囊藻(Microcystis aeruginosa)。     

游离氨(FA)协同曝气时间对活性污泥沉降性能的影响

采用3个序批式反应器(SBR)(R0:硝化结束时停曝气;R_(0-30):硝化结束提前30 min停曝气;R_(0+30):硝化结束延迟30 min停曝气),控制3种游离氨(FA)浓度梯度(0.5,5.1,10.1 mg/L)协同3种曝气时间(t0:硝化结束时停曝气;t0-30:硝化结束提前30 min停曝气;t0+30:硝化结束延迟30 min停曝气)的条件下,研究了FA协同曝气时间对活性污泥沉降性能的影响。结果表明:整个试验过程,在初始FA浓度相同条件下,R0和R_(0+30)系统NH+4-N平均去除率分别为98.6%和99.3%,而R_(0-30)系统NH+4-N平均去除率仅为72.3%。在较低FA浓度(0.5,5.1 mg/L)条件下,随着曝气时间增加,活性污泥的污泥沉降比(SV30)值和污泥体积指数(SVI)值均逐渐降低,污泥沉降性能趋好。在较高FA浓度(10.1 mg/L)条件下,随着运行周期的增加,污泥沉降性能逐步变好,R_(0-30)系统的SVI平均值最大,R_(0+30)系统次之,R0系统最小,其值分别为165.1,152.5,134.5 m L/g,且污泥活性f平均值大小顺序fR_(0-30)>fR0>fR_(0+30),其值分别为0.77、0.70和0.65。这表明在较高FA浓度(10.1 mg/L)条件下,曝气时间延长,导致污泥活性降低。