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采用絮状锰悬浊液催化剂空气氧化处理含硫废水 总被引:7,自引:0,他引:7
探讨了一种快速降解含硫废水中硫化物的新方法。用可溶性二价锰盐在pH为10.5-12.0时曝气,制得絮状锰悬浊液催化剂。使用该催化剂可将废水中S^2-的氧化反应速率大为提高,反应时间大为缩短,S^2-去除率几近100%;同时还可大大降低废水的COD,因此可大大降低生化处理系统的负荷。处理S^2-质量浓度为50-2000mg/L含硫废水的最佳工艺条件:絮状锰悬浊液催化剂与废水的体积比为0.8-1.0,pH为10-12,曝气量为50L/h左右,反应温度为15-45℃。絮状锰悬浊液催化剂可循环使用。 相似文献
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干法腈纶废水处理技术 总被引:2,自引:0,他引:2
采用铁碳内电解-混凝沉淀预处理工艺处理干法腈纶废水。废水pH为4左右,经内电解反应2h,出水用聚合硫酸铁和阴离子型聚丙烯酰胺混凝沉淀1.5h后,废水的COD由1650mg/L降到1310mg/L,去除率为20.6%,BOD5/COD由原来的0.27提高到0.38。然后再采用水解酸化-好氧生化一生物硝化工艺处理预处理出水,最终出水COD为148mg/L,BOD,为16mg/L,氨氮质量浓度为13mg/L,SS质量浓度小于100mg/L,出水水质达到腈纶行业一级排放标准。 相似文献
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钢渣吸附Pb2+的动力学研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用批式振荡吸附法研究了钢渣吸附Pb^2+的动力学。研究结果表明,钢渣吸附Pb^2+的动力学控制步骤(简称动力学控制步骤)随实验条件的变化而变化:钢渣粒径大于120μm、振荡器转速小于150r/min或Pb^2+初始质量浓度小于150mg/L时,孔扩散是动力学控制步骤;钢渣粒径小于120μm、振荡器转速大于150r/min或Pb^2+初始质量浓度大于150mg/L时,表面扩散是动力学控制步骤;钢渣对Pb^2+的吸附反应是二级反应,其吸附速率为13.26g/(mg.min)。 相似文献
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采用络合沉淀—Fenton试剂氧化法处理高浓度含氰废水。实验结果表明,在初始废水p H为9、曝气时间为20 min、搅拌时间为20 min、Fe SO4溶液加入量为1.62 m L/L、搅拌转速为40 r/min的络合沉淀反应条件下,在絮凝阶段废水p H为8、n(H2O2)∶n(Fe2+)=20的Fenton试剂氧化反应条件下,处理初始CN-质量浓度为450~550 mg/L的高浓度含氰废水,总CN-去除率达99.9%以上,剩余CN-质量浓度小于0.02 mg/L,COD为50~70 mg/L,BOD5小于20 mg/L,浊度小于0.5 NTU,悬浮物质量浓度小于10 mg/L,满足GB 8978—1996《污水综合排放标准》的要求。 相似文献
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沸石-壳聚糖吸附剂吸附废水中的Ni2+ 总被引:2,自引:0,他引:2
采用沸石-壳聚糖吸附剂吸附废水中的Ni2+。将粒径为180μm的天然沸石与脱乙酰度90%的壳聚糖混合,制成沸石一壳聚糖吸附剂。考察了沸石一壳聚糖吸附剂对模拟含镍废水中的Ni2+静态吸附效果的影响因素。正交实验结果表明,在壳聚糖与天然沸石质量比为0.05、吸附剂加入量为14g/L、Ni2+初始质量浓度为40mg/L、模拟含镍废水pH为6—7、吸附时间为40min的条件下,模拟含镍废水中Ni2+去除率大于96%。对实际电镀含镍废水的动态吸附实验结果表明,NP的质量浓度由38.0mg/L减少到0.8mg/L,小于GB8978-96《污水综合排放标准》规定值(1.0mg/L)。 相似文献
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链霉菌(Streptomyces sp.)对吡啶的降解特性 总被引:2,自引:0,他引:2
从焦化废水的活性污泥中分离出对溶液中吡啶具有降解效果的链霉菌(Streptomyces sp.),考察了吡啶初始质量浓度、初始pH、降解温度、振荡速度等对吡啶降解效果的影响,初步探讨了该菌降解吡啶的动力学与机理。实验结果表明,该菌对吡啶有很强的耐受力,能以吡啶为惟一碳源和氮源生长。链霉菌在初始pH=8、降解温度30℃、振荡速度100r/min的条件下培养7d后,吡啶的质量浓度从250mg/L降至6.6mg/L,吡啶降解率达97.4%。该菌对吡啶的降解反应符合一级动力学方程,初始质量浓度为100mg/L时的吡啶降解速率常数为0.4011d^-1。紫外一可见光谱分析表明,吡啶经该菌降解后的特征环被破坏。 相似文献
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炉渣去除废水中六价铬 总被引:4,自引:2,他引:2
采用炉渣处理模拟含Cr(Ⅵ)废水,确定了炉渣去除Cr(Ⅵ)的适宜条件,并对去除机理及动力学规律进行了探讨。实验结果表明,对于初始质量浓度为10mg/L的含Cr(Ⅵ)废水,在室温、废水初始pH=1.00、炉渣加入量为8g/L、反应时间为240min的条件下,Cr(Ⅵ)去除率达99.2%。对于初始质量浓度低于50mg/L的含Cr(Ⅵ)废水,投加适量的炉渣,可使处理后出水中的Cr(Ⅵ)质量浓度降至排放标准以下。炉渣对Cr(Ⅵ)的去除机理主要是炉渣中溶出的Fe^2+对Cr(Ⅵ)的还原作用,炉渣对Cr(Ⅵ)的吸附作用很小。炉渣对Cr(Ⅵ)的还原反应符合一级反应动力学规律,在pH分别为0.55,1.00,2.00的条件下,反应速率常数分别为6.0×10^-3,3.3×10^-3,4.0×10^-4min^-1. 相似文献
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采用HZ-16型大孔树脂对含三(三溴苯氧基)三嗪(RDT-8)废水进行吸附及脱附处理。实验结果表明:在废水流量为4.0 BV/h的条件下,树脂最佳吸附工艺条件为出水体积88.0 BV,此条件下出水COD小于291 mg/L,挥发酚质量浓度小于0.08 mg/L;在脱附液流量为0.5 BV/h的条件下,树脂最佳脱附工艺条件为脱附液体积3.0 BV,此条件下脱附液中挥发酚质量浓度为30.6 mg/L,挥发酚脱附率高达76.4%。在最佳吸附-脱附工艺条件下,连续进行10次动态吸附-脱附实验,吸附出水中COD为137~294 mg/L,COD去除率为72.5%~89.1%,挥发酚质量浓度稳定在0.05 mg/L以下,挥发酚去除率为99.8%~100%,说明HZ-16型大孔树脂的吸附-脱附性能稳定。 相似文献
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柠檬酸生产废水处理技术 总被引:8,自引:0,他引:8
分析了柠檬酸生产废水的来源及水质特性,综述了厌氧生物法、厌氧-好氧生物组合法、乳状液膜法等在柠檬酸废水处理中的应用,介绍了中和废水回用和利用柠檬酸发酵废液开发糖化酶制剂的技术。 相似文献
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蒙脱石基絮凝剂处理染料废水 总被引:1,自引:1,他引:0
采用先酸活化蒙脱石、再加碱聚合的方法制备了蒙脱石基絮凝剂(PMT),用于去除染料废水的TOC和色度。实验结果表明:PMT处理2BLN分散蓝、KNR活性艳兰、X-3B活性艳红模拟染料废水的最佳加入量分别为0.30。0.30,0.25g/L。在此最佳条件卜,2BLN分散蓝、KNR活性艳兰和X-3B活性艳红模拟染料废水的TOC去除率分别为77.0%,89.2%,39.5%,脱色率分别为41.2%,43.1%,57.4%。PMT对KNR活性艳兰和2BLN分散蓝实际染料废水的TOC去除率高于聚合氯化铝(PAC)和聚合硫酸铁(PFS),分别为91.6%和88.4%。但PMT对X-3B活性艳红实际染料废水的TOC去除率及对3种实际废水的脱色率均低于PAC和PFS。 相似文献
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泥法A/O生物脱氮工艺处理腈纶废水和炼油废水 总被引:2,自引:0,他引:2
采用泥法A/O生物脱氮工艺处理腈纶废水和炼油废水,出水中COD〈100mg/L,NH3-N〈15mg/L。但进水中油〉20mg/L,NH3-N〉700mg/L或SCN^-〉70mg/L时,将对系统产生不良影响。本文介绍了1年来的运行情况,探讨了系统受影响的原因,并提出了改进建议。 相似文献
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